Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 [ 59 ] 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164

вергнутого тепловой обработке при атмосфер-ном давлении (Rh.ser = 18,5 МПа; R),t,ser ~

= 1,6 МПа; 27 • 10 МПа); геометриче-

ские характеристики приведенного сечения указаны в примере 4.1; предварительно напряженная арматура класса А-IV (Я, = 1,9 • 10* МПа) без анкеров, длина зоны передачи напряжений ip = 0,39 м; усилие предварительного обжатия с учетом всех потерь и у = 1 - Роз = 150 кН, его эксцентриситет е = 0,165 м; предварительное напряжение с учетом всех потерь ор 2 ~ - 475 МПа; поперечная сила от внешней нагрузки в опорном сеченни (при у = 1) Q = = 50 кН; требования к трещиностойкости 3-й категории. Остальные данные приведены на рис. 4.4.

Требуется проверить образуются ли наклонные трещины в пределах длины зоны передачи напряжений.

Расчет. Для проверки образования наклонных трещин в пределах длины зоны передачи напряжений необходимо рассмотреть сечения у грани опоры (сечение I) и на расстоянии /р от торца плиты (сечение И). Расчет следует проводить в центре тяжести сечения и на уровне примыкания полки.

Рассмотрим сечение I на уровне центра тяжести. Усилие предварительного обжатия с учетом всех потерь в этом сеченин Ро» = 150 X 20

76,9 кН.

25,5 -f 13,5 Проверку сечения выполняем по алгоритму, приведенному в табл. 4.5. При = 0,6 и

Р""- l,6loo.o95o,з-°

проверяем условие (4.31).

Так как Q = 50. 10зН>а„гс = Фйз(1 + + Ф«) Rbt.sefiK = 0,6 (1 + 0,169) 1,6 • 10" X X 0,095 0,3 = 32,0 • 103 И, указанное условие не выполняется; переходим к п. 2.

Е, 2,0 • 10*

При «s = -g = 27,0 • 103 =

ский момент приведенной площади части сечения, расположенной выше центра тяжести, относительно нулевой линии S = 0,475 X X 0,05 • 0,105+ 0,08 • 0,095 • 0,04 + 7.0 X

X 0,503 • 10-" • 0,105= 2,84 реходим к п. 3. По формуле (2.13) при j/,- = О и Ро = Р] Ох = 76 9 . 103

= • " = 1,39 • 10« Па = 1,39 МПа. 5,55 • 10-

Так как напряжения сжимающие, принимаем их со знаком «-». Переходим к п. 4. По табл. 4.4 прн а = 0,065/0,35 = 0,186 и Р = = 0,22/0.35 = 0,63 находим = 0,10; ф„ = = -0,453; = -0,264.

Переходим к п. 5. По формулам (4.35), (4.39) и (4.36):

.,/». = 0,10-

50 • И

0,095 • 0,35

= 150 . 103 Па =

= 0,15 МПа;

50 • 103

= -681 • К

0,095 • 0,35 Па = -0,681 МПа; 50 • 103

т,,, =-0,264 0095.0 35--

= -397 . 103 Па = -0,397 МПа.

Переходим к п. 6. Так как предварительно напряженная поперечная арматура отсутствует (ар = 0), переходим к п. 7. По формуле (4.42)

= 50 - 10- - 2f • 0- = 2,08 . Юа Па =

" 7,18 • 10-* • 0,095 = 2,08 МПа.

Переходим к п. 8. = -1,39 + 0,15- = -1,24 МПа; 0= -0,681 МПа, т = 2,08 -

-0,397 = 1,683 МПа. Переходим к п. 9. По формуле (4.34)

-1,24 Omt = -- ±

/(-) +-(1-683)-=-0,62 ± 1,79;

-0,62

1,79= 1,17 МПа;

а = -0,62-1,79 = -2,41 МПа.

Переходим к п. 10. По табл. 4.3 для тяжелого бетона класса В25 находим у, = 0,5.

Переходим к п. 11. Так как о= 2,41 МПа < < ybRb.ser = 0,5 • 18,5 = 9,25 МПа, переходим к ri. 12.

Проверяем условие (4.32). Так как а =

= 1,17 та < Reiser - 1,6 МПа, трещиностойкость концевого участка элемента по наклонным сечениям (на уровне центра тяжести сечения) обеспечена.

Расчет по образованию наклонных трещин на уровне примыкания полки выполняется аналогично.

Расчет по раскрытию трещин

Железобетонные элементы рассчитывают по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси элемента и наклонных к ней. Расчет должен обеспечивать элементы от чрезмерного раскрытия трещин; выполняют его, как правило, для всех стадий: изготовления, транспортирования, возведения и эксплуатации.

В связи с изменениями, внесенными в нормы в отношении требований к трещиностойкости элементов, н выделением из некоторых кратковременных нагрузок тех, которые действуют достаточно долгий срок, установлены новые понятия о непродолжительном и продолжительном раскрытии трещин. Под первым понимают раскрытие трещин при действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, под вторым - раскрытие при действии только постоянных и длительных нагрузок. Предельно



допустимые значения ширины непродолжительного и продолжительного раскрытия треш,ин даны в табл. 2.1 в зависимости от условий работы элемента п вида применяемой арматуры.

Для элементов, к которым предъявляют требования 3-й категории трещиностойкости, расчет по раскрытию трещин в общем случае выполняют два раза: на непродолжительное и иа продолжительное раскрытие трещин. Для изгибаемых элементов при предельно допустимой ширине раскрытия трещин a„c,sh = ,4 мм и сгс I ~ 0,3 мм при проверке раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента, расчет можно вести только один раз. Если

(4.50)

проверяют продолжительное раскрытие трещин от действия момента М/; если

М, М

(4.51)

проверяют непродолжительное раскрытие трещин от действия момента М.

Здесь Мр - момент усилия обжатия Роз-определяемый по формуле (4.5); при наличии начальных трещин в сжатой зоне Р умножают на коэффициент (1 - Я), где А, определяют по формуле (4.27).

Проверка ширины раскрытия трещин не требуется, если в соответствии с расчетом по образованию трещин они не образуются от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, вводимых в расчет с коэффициентом надежности по нагрузке yf = \.

Для изгибаемых и внецентренно-сжатых элементов, указанных в табл. 2.1, поз. 3, и входящих в состав статически неопределимых систем, при однорядном армировании проверка ширины раскрытия нормальных трещин не требуется в следующих случаях:

а) если коэффициент армирования р. превышает:

Для арматуры классов Вр-1 и А-1 . . 0,01 Тоже, А-П, Ас-П, A-III и Ат-ШС . . 0,02

б) если при любых коэффициентах армирования [is диаметр арматуры не превышает:

Для арматуры классов А-1, А-П н

Ас-П ..............22 мм

То же, А-Ш и Ат-ШС....... 8 мм

Раскрытие трещин, нормальных к продольной оси элемента

Ширину раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента, а, мм, определяют по формуле

%гс = бф/ 20 (3.5 - lOOJis) V~d, (4.52)

где б - коэффициент, принимаемый равным:

Для изгибаемых и внецентренно-сжатых элементов ........... 1

Для растянутых элементов..... 1,2

ср; - коэффициент, принимаемый равным:

при учете кратковременных нагрузок и непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок - 1;

при многократно повторяющейся нагрузке, а также продолжительном действии постоянных и длительных нагрузок для элементов иг бетонов;

Тяжелого естественной влажности ............1,6-15[is

в водонасыщенном состоянии 1,2 при попеременном водонасы-щении и высушивании ... 1,75 Мелкозернистого

группы А.........1,75

группы Б.........2,0

группы В.........1,5

Легкого и поризованного . . Не менее 1,5 Ячеистого .........2,5;

Т) - коэффициент, принимаемый равным:

Для стержневой арматуры периодического профиля .......... 1

То же, гладкой.......... 1,3

Для проволочной арматуры периодического профиля и канатов ..... 1,2

То же, гладкой.......... 1,4;

Oj - напряжения или (прн наличии предварительного напряжения) приращение напряжений в стержнях крайнего ряда арматуры S от действия внешней нагрузки, определяемые по формулам (4.57)...(4.63); [is - коэффициент армирования сечения, принимаемый равным отношению площади сечеиия арматуры S к площади сечения бетона при рабочей высоте без учета сжатых свесов полок; при этом должно выполняться условие [ij 0,02; если во внецентренно-растянутых элементах растягивающая сила Ntgf = N - Ро расположена между центрами тяжести арматуры S и S, то при определении [ij рабочая высота hg принимается от точки приложения силы N до менее растянутой грани, при этом для центрального растяжения

ils = 4i, (4.53>

где + As - площадь всей продольной арматуры в поперечном сечении; d - диаметр растянутой арматуры, мм; при разных диаметрах стержней

+ • • + ndl d = -, (4.54>

где dy, dft - диаметр стержней растянутой арматуры, «1, - число стержней с диа-

метрами соответственно d, d-

В формуле (4.52) коэффициент «20» имеет размерность мм.





R R

hup 2

Л I ! I

c=0,]h,m не более

R Ac

c=0,!li,noHe более h[/2

/? R

T-Tl

1>, тр.

Uup с=-у-,ноне

менее О.Ш;а&К° Ж

меиееЩ dm

Рис. 4.8. Положение опорных реакций в жестких узлах, принимаемое для определения коэффициента ср;„.

а...г - стыки сборных элементов; д...з - монолитные сопряжения.

Рис. 4.9. Обозначение величии/хц и Л для определения коэффициента Ф:

а - при приложении силы к сжатой грани элемента; б - то же к ушнрениям (полкам) элемента; в - по длине статически неопределимой балки

Значения ф( для мелкозернистого, легкого, поризованного и ячеистого бетона в водоиасы-щеином состоянии умножают на коэффициент 0,8, а при попеременном водонасыщенни и высушивании- на ),2.

Таким образом, расчет ширины раскрытия нормальных трещин зависит, в явной форме, от напряжений в растянутой арматуре, коэффициента армирования сечения, вида и диаметра арматуры и продолжительности действия нагрузки. Ширину раскрытия трещин, определяемую по формуле (4.52), корректируют в следующих случаях.

А. Если центр тяжести сечеиий стержней крайнего ряда арматуры S изгибаемых, внецентренно-сжатых и внецентренно-растянутых при ef > 0,8Ло элементов отстоит от наиболее растян\-тых волокон бетона на расстоянии Oj. большем 0,2Л, величину ос определенную ло (}юрмуле (4.52), следует умножать на коэффициент

2002

Для элементов, армированных стержневой арматурой периодического профиля, диаметр которой ие менее 10 мм, при толщине бокового защитного слоя бетона 15 мм и менее величину агс определяемую по формуле (4.52), уменьшают на 20 %.

Б. Для элементов статически неопределимых систем, а также для свободно опертых балок при /х 7 и консолей при Ijh <: 3,5, где 1 - вылет консоли, вблизи мест приложения сосредоточенных сил и опорных реакций при Ps 0,02, ширину раскрытия трещин а, вычисленную по формуле (4.52), допускается уменьшить путем умножения на коэффициент Ф/ос учитывающий местные особенности напряженного состояния в железобетонных изгибаемых элементах и определяемый по формуле

(0,3/г - а) (3h„ - 2/x) ~ЛГ 2.8 (2h„ - h)

6о = -

(4.55)

принимаемый не более 3.

(4.56)

где а - расстояние от точки приложения сосредоточенной силы или опорной реакции до-рассматриваемого сечения, принимаемое в соответствии с рис. 4.8, но не более 0,3/г; Р - аб-



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 [ 59 ] 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164