Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 [ 64 ] 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164

Таблица 4.11. Значения коэффициента cpjg учитывающего влияние ползучести бетона на

деформации элементов без трещин

Продолжительность действия нагрузки

Значения ifi,2 Лля бетона

тяжелого, легкого (без применения вспученного перлитового песка), ячеистого (для двухслойных предиа-пряжеииых конструкций из ячеистого и тяжелого бетонов)

легкого (с применением вспученного перлитового песка) и поризованного

мел» А

50зериис группы

того 3

Непродолжительное Продолжительное при влажности воздуха окружающей среды, %:

выше 40

40 и ниже

Примечание. Влажность воздуха окружающей среды принимают 11-1-82.

соответствии со

2,6 3,9

СНиП

крайних волокон бетона по формулам

•sh.c

(4.118)

(4.119)

Величину а принимают численно равной сумме потерь предварительного напряжения арматуры от усадки и ползучести бетона по табл. 2.4 (поз. 6, 8, 9) для арматуры растянутой зоны, а - то же, для напрягаемой арматуры, если бы она имелась на уровне крайних сжатых волокон бетона (т. е. а определяют как при наличии, так и при отсутствии арматуры в сжатой зоне).

При определении а и а напряжения в бетоне Of, находят по формуле (2.13) соответственно на уровне центра тяжести сечения арматуры S и на уровне крайних сжатых волокон бетона Потери от усадки бетона при определении 0д принимают равными нулю, если в стадии изготовления в зоне, растянутой от действия усилия Рд, образуются трещины. В этом случае е = 0.

/ 1 \ . / 1

Сумму

+ - при определении /ср К /sh,c кривизны по формуле (4.114) допускается принимать не менее 02%Фб2ЧыЬ«-

Если моменты М н Розор Действуют в одном направлении (например, на защемленных опорах неразрезных балок), значения кривизн

-\ и iM-") вводят в формулу со знаком . Чср V Ish.c «+».

При определении кривизны участков элементов с начальными трещинами в сжатой зоне

/ М / 1 \ / 1 \ - , - и - , вычисленные

\ )sh\4l \ /ср по формулам (4.115) и (4.116), увеличивают на

величины

вычисленную по формуле

15 %, а

\ Ish.c

(4.117),- на 25 %. Этим учитывается, что хотя после приложения внешней нагрузки начальные трещины буду г закрыты и зажаты, до их закрытия элемент более податлив, а следовательно и его полная кривизна при наличии таких трещин больше, чем при их отсутствии.

На участках, где образуются нормальные трещины в растянутой зоне, но при действии рассматриваемой нагрузки обеспечено их закрытие (например, на участках элементов, к трещиностойкости которых предъявляют требования 2-й категории), величины кривизн

> входящие в формулу

4sh \ Чср

(4.114), увеличивают на 20 %. Тем самым учитывается, что после появления трещин в растянутой зоне в бетоне сжатой зоны накапливаются заметные неупругне деформации и кривизна элемента после снижения нагрузки при закрытии трещин больше, чем прн первоначальном нагружений. При ограничении прогибов по эстетическим

требованиям кривизну

в формуле (4.114)

принимают равной нулю. Для элементов без предварительного напря-/ 1 \ /1

жения значения

/ ср

sh.c

прини-

мают равными нулю.

Полную величину кривизны изгибаемых, внецентренно-сжатых и внецентренно-растянутых элементов на участках без трещин в растянутой зоне рекомендуется определять по алгоритму, приведенному в табл. 4.12.

Пример 4.6. Дано: балка покрытия с размерами сечення, указанными на рис. 4.12. Усилие предварительного обжатия с учетом первых потерь и ур = 1 - Poi - 800 кН. Усилие предварительного обжатия с учетом всех потерь и Ysp = 1 - Р„2 = 725 кН. Потери напряжений от усадки и ползучести бетона на уровне центра тяжести арматуры S а с - 92 МПа,



Таблица 4.12. Определение полной величины кривизны изгибаемых внецентренно-сжатых н внецентренно-растянутых элементов на участке без трещин в растянутой зоне

№. п.п

10 И

Алгоритм

Определяют геометрические характеристики приведенного сечения Лей,

"Pl и ired-no формуле (4.115) прн ср = 1 вы-

/ >

числяют -

\ Ish

По табл. 4.11 определяют (р;,2-

/ 1 \

По формуле (4.115) вычисляют - .

I rji I 1 \

По формуле (4.116) вычисляют -

\ г lop

Для зоны, растянутой от предварительного напряжения, вычисляют н М (см. табл. 4.2). Если выполняется условие <С УИс переходят к п. 8, иначе принимают

sh.c = О и hh.c = 0; . Вычисляют a[i и а (см. табл. 2.4, поз. 6, 8, 9).

flo формулам (4.118) и (4.119) вычисляют sh.c и Kh.c-

sh.c

I 1 \

По формуле (4.117) вычисляют - Если выполняется условие > М,

/ 1 \ / 1 \ (см. п. 6), величины - , - и \ г Ish \г jl

j- необходимо умножить на 1,15, \ г /ср I 1 \

а - - на 1,25.

\ г Ish.c

Если выполняется неравенство [ - +

\ /ср

I 1 \ \ г lsh,c

/ 1 \ /1 ходят к п. 13, иначе I - +

= Pui%<9j%\blred-

По формуле (4.114) вычисляют ( - ) ;

\ г !ш

конец.

V г Jsh,c

а на уровне крайних сжатых волокон а = = 47 МПа. Передаточная прочность бетона Rp соответствует классу бетона В25. Прочность при осевом растяжении Rtser = МПа. Момент от полной нагрузки (при у/ = 1) ~ 650 кН • м, в т. ч. от постоянных и длительных нагрузок Ml = 410 кН • м. Влажность воздуха ниже 40 %. Нормальные трещины от действия внешней нагрузки не образуется.

Требуется вычислить полную кривизну балки.

Расчет. Поскольку элемент при заданной внешней нагрузке работает без трещин, нормальных к продольной оси, полную кривизну вычисляем по алгоритму, приведенному в табл. 4.12.

Так как геометрические характеристики приведенного сечения уже вычислены (см. пример 4.3), переходим к п. 2. По формуле (4.115) при ф,2 =1 и ф,[ = 0,85 вычисляем

650 • 103 . 1

0,85 • 29 • 10» • 6,07 . 10-2 = 4,34 . 10"

Переходим к п. 3. По табл. 4.11 для продолжительного действия нагрузки при влажности ниже 40 % находим ф,2 = 3. Переходим к п. 4.

По формуле (4.115) при ф2 = 3 и ф = 0,85 вычнеляем

410 • 103 • 3

0,85 • 29 • 10» • 6,07 • 10-2 = 8,22 • 10-* м-.

Переходим к п. 5. По формуле (4.116) вычисляем

/ J N 725 • 103 . 0,42

lop"

0,85 . 29 • 10» . 6,07 • 10

= 2,04 . 10-* м-. Переходим к п. 6. Для зоны, растянутой от действия предварительного напряжения, при Ф = 0,8

Mr = Р„1 («ор - г) = 800 (0,42 - 0,8 • 0,325) = = 128 кН м;

6,07 • 10 1,5 - 0,5

= 9,8 • 10-2 m;„= 1,75 •9,8- 10-2. jg. jo6=,

= 274 • 103 H . M = 274 кН • м. Переходим к п. 7.

Так как М = 274 кН . м > = = 128 кН . м, переходим к п. 8.

Численные значения о и о приведены

в условии. Переходим к п. 9.

По формулам (4.118)...(4.119) вычисляем: sh.c = 92/1,8.10 = 51 .10-2; g 47/1 g

X 10 = 26 • 10-2. Переходим к п. 10. По формуле (4.117)

10-2 - 26

sh.c

1,38 = 18 • 10-2

Переходим к п. 11.

Так как для растянутой от предварительного обжатия зоиы;/Ид,> М,, переходим к п. 12.



Так как

-] +(-) =2,04-10-* +

- 1,8 • I0-* = 3,84 • 10-* м- <

725 • 103 . 0,42 3

" 0,85 • 29 • 10» • 6,07 • 10-2 / 1 \

)2%Ч>Ь2

zr, = 6,1 • 10

-* м-

принимаем

\ г Jcp

....... к п. 11.

формуле (4.114)

Переходим к п. 13.

(-1 =

6,1 • 10-* м-.

= 4,34 • 10-*+ 8,22 • 10-* -

- 6,1 . 10-*= 6,45 • 10

>-* м-.

в бетоне сжатой зоны распределены равномерно, а неупругие деформации сжатого бетона (имеются в виду деформации ползучести) учитываются коэффициентом V;,; переход от деформаций арматуры и бетона в сеченнй с трещиной к средним деформациям осуществляют путем введения в расчет коэффициентов ijg и ф;,, учитывающих соответственно работу растянутого бетона на участке с трещинами и неравномерность распределения деформаций крайних сжатых волокон бетона по длине участка с трещинами.

С учетом изложенного, кривизну изгибаемых, внецентренно-сжатых, а также внецентренно-растянутых при eoot > ОМо (eg tot - см. условие (4.60)) элементов прямоугольного, таврового и двутаврового (коробчатого) сечений определяют по формуле

Кривизна элементов на участках с трещинами в растянутой зоне

Кривизну железобетонных элементов на участках, где образуются нормальные трещины в растянутой зоне, определяют на основе следующих положений: рассматривают сечение с трещиной в растянутой зоне; работу растянутого бетона, расположенного между нулевой линией и вершиной трещины, не учитывают н считают, что все растягивающие усилия в сечении с трещиной воспринимаются продольной арматурой; в расчет вводят высоту сжатой зоны над трещиной н принимают, что напряжения

, -Ь EsAs

iff +1) bhoEbVb J

Ntots

iiilun ,

<

П Ш

(4.120)

где M-s - момент (заменяющий) относительно оси, нормальной к плоскости действия момента и проходящей через центр тяжести сечения арматуры S, от всех внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого сечения и от усилия предварительного обжатия Ро, вычисляемый по формулам:

Зпюра М /

Зп/ораРовдр


Рис. 4.15. Определение заменяющего момента Ms и коэффициента фт для изгибаемого элемента:

1 - рдровая точка; 2 - центр тяжести площади приведенного сечеиия; 3 - центр тяжести сечеиия арматуры S.




0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 [ 64 ] 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164