|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник жигельяом действии нагрузки - 0,7, при про-лалжительном - 0,35. Отношение NgfcrJtot формулах (4.144) ж (4.145) принимают не больше единицы. При ажсцентриситете 0,8/jo > «о./о >У - а (где у- расстояние от более растянутой грани до центра тяжести приведенного сечения) коэффициент определяют по формуле (4.145) при отноше- «™ Ntot,crcNtoi = Значения Nfc и Мгс определяют по формулам (4.146) (4.147) Rbt.serpl.b tot,crc O.tot + rt Rbt.ser pl.t tot.crc I \tot - ft I где pib и "pi.t - значения Wpi, определяемые no формуле (4.14), соответственно для более н менее растянутой граней элемента; и - расстояния от центра тяжести приведенного сечения до условных ядровых точек, наиболее удаленных соответственно от более и менее растянутых граней элемента (см. формулу (4.11)). Кривизну внецентренно-растянутых элементов (JV > Ро) с эксцентриситетом e,f < 0,8/jo рекомендуется определять по алгоритму, приведенному в табл. 4.16. Полную величину кривизны участка с трещинами в растянутей зоне определяют по формуле * (4.148)
- кривизна от непродолжительного действия всей нагрузки, на которую выполняют расчет по деформациям; - j -кривизна от непродолжительного действия* постоянных и длительных нагрузок; -j - кривизна от продолжительного действия постоянных и длительных 1 ствия постоя ; нагрузок; (-\ - кривизна, обус-V Ish.c ловлеиная выгибом элемента вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительного обжатия и определяемая по формуле (4.117). Величины кривизны определяют по формулам I (4.120) и (4.141). Прн * При ограничении прогибов по эвтетнческнм требованиям - " (т" в формуле (4.148) принимают равными нулю. Формулой (4.148) нельзя пользоваться при определении полной кривизны элементов, рассчитываемых и а выносливость. Таблица 4.16. Определение кривизны внецентренно растянутых (при < 0,8ho) элементов с трещинами в растянутой зоне № п.п Алгоритл* 9 10 Определяют геометрические характеристики приведенного сечения. По формуле (4.142) вычисляют N По формуле (4.143) вычисляют 6,. Вычисляют и W„. По табл. 4.1 определяют у. По формуле (4.17) вычисляют ;, и Pl.b- Если выполняется неравенство (4.12), переходят к п. 8, иначе - к п. 9. По формуле (4.11) вычисляют rt п гь, переходят к п. 10. По формуле (4.13) вычисляют л/ и гь-По формулам (4.146) и (4.147) вычисляют tot.crc и tot.crc- 1 Если Nt„t jN,t < 1 или Nt,jNto, 1, переходят к п. 12, иначе в формулах (4.144) и (4.145) принимают Nfg,J Nfgf= 1 или NJNg = 1 соответственно. 12 Если выполняется неравенство 0,8Ло > >u.tot>y - a, принимают N,.j Ntot = В зависимости от характера действия нагрузки определяют коэффициент ф;. По формулам (4.144) и (4.145) вычисляют Фз и / 1 \ По формуле (4.141) вычисляют 13 14 \ г I этом конец. / 1 \ - вычисляют при фз и Uj, от- вечающих непродолжительному действию на-/ 1 грузки. Если отрицательные, то они принимаются равными нулю. Если моменты от внешних нагрузок и от усилия Ро относительно центра тяжести сечения арматуры S имеют одинаковое направление вращения (например, на защемленной опоре неразрезной балки), кривизну / - в фор- \ lsh,c мулу (4.148) вводят со знаком «-Н». Полную величину кривизны для участ- ка с трещинами в растянутой зоне элементов, рассчитываемых иа выносливость, при действии многократно повторяющейся нагрузки определяют по формуле 149) 201 - то же, что и в формуле (4.148), с учетом многократно повторяющейся кривизна от продолжитель- нагрузки; ного действия постоянных и длительных нагрузок без учета многократно повторяющейся нагрузки (определяют по формуле (4.120), принимая коэффициенты и фь равными единице); кривизна от продолжительного дейст- вия многократно повторяющейся нагрузки (определяют по формуле (4.120), принимая коэффициенты фд и фь равными единице и коэффи- 1 \- опре- sh,c циент Vft равным 0,3). Значение [-у деляют по формуле (4.117). Пример 4.7. Дано: балка покрытия, размеры сечения показаны на рис. 4.12. Расчетный пролет 9 м. Нагрузка равномерно распределенная q = 64,2 кН/м (Mfgf = 650 кН - м). Потери напряжений от усадки и ползучести бетона на уровне арматуры 5 0= 80 МПа, на уровне крайних сжатых волокон о, = 45 МПа. Влажность воздуха ниже 40 %. Прогиб ограничивается эстетическими требованиями. Остальные данные приведены в примере 4.3. Требуется определить полную кривизну балки. Расчет. Как следует из примера 4.3, в балке образуются нормальные трещины. Поэтому вычисляем кривизну по алгоритму, приведенному в табл. 4.15. Так как прогиб ограничивается эстетическими требованиями, расчет ведем на действие постоянных и длительных нагрузок, т. е, прини- = -j = 0. Численные значения Ms Ntov tot найдены в примере 4.3. Переходим к п. 8 табл. 15. По табл. 4.13 при продолжительном действии нагрузки находим = 0,1. Переходим к п. 9. . , По формуле (4.131) (см. пример 4.3) = 0,253/ а по формулам (4.133) и (4.132) (0,36-0,08) 0,24+ - "" 2 . 0.1 Я, = 0,573 1 0,08 . 1,38 = 0,573; 0,24 = 0,523. 2 - 1,38 Переходим к п. 10, затем к п. 11 и п. 12. По формуле (4.130) J. 1 1,8-Ь 1 \- 5 (0,253 -f 0,523) 10 . 6,57 . 10-3 . 6,21 11,5 • -5 1.38 Переходим к п. 13. 202 По формуле (4.135) 0,24 г = 1,38 1,38 0,573 + 0,362= 2 (0,573 -f 0,362) = 1,21 м. Переходим к п. 14, затем к п. 16. По формуле (4.139) при W= yW= = 1,75 • 6,9 • 10-2 2 10-2 ,3- находим Фш = - 1,8 • 10« • 12,1 . 10 = 0,847. 650 • 103 - 393 • 103 Переходим к п. 33. По табл. 4.14 при продолжительном действии нагрузки ф; = 0,8. Так как Jh = = 1,46/1,38 = 1,06<1,2/фг= 1,2/0,8= 1,5, принимаем eJh = 1,5 и переходим к п. 34. По формуле (4.138) ф5 = 1,25 - 0,8 • 0,847 - 1 -0.847 (3,5-1,8 • 0,847) 1,5 Переходим к п. 35. Для тяжелого бетона класса ВЗО принимаем фь = 0,9. Переходим к п. 36. По формуле (4.120) 847 • 103 1,38 • 1,21 0,48 1,8 • 10" . 7,25 . 10 0.9 Р4 + (0.573 -1- 0,362) 0,08 • 1,38 - 29 • 10» • 0,1 580 • ЩЗ . 0,48 1,38 • 1,8 • 10" • 7,25.- 10-* ~ = 18.4 . 10-* м-. Так как конструкция предварительно напряженная, необходимо вычислить кривизну, обусловленную усадкой и ползучестью бетона. По формулам (4.118) и (4.119) = = 80/1,8 . 10 = 44,4 . 10-2; г = 45/1,8 X X 10 = 25,0 . 10-2. По формуле (4.117) 1 \ 44,4 • \ г lsh.c ,-5 • 25,0 . 10- 1,38 == 14,1 • 10-2 м-. Переходим к п. 44. По формуле (4.148) вычисляем величину полной кривизны:
sft.c : 18,4 . Ю ,-4 14,1 10-2= 17,0 10-* м ,-4 ..-1 Прогибы Прогиб, обусловленный деформацией изгиба, /Л1 = JaI(x)(--jdx, (4.150» rie М (x) - изгибающий момент в сечении х от действия единичной силы, приложенной по направлению искомого перемещения элемента в сечении по длине пролета, для которого оп- ми и без них. Знак рсделяют прогиб; полная величина жрнвизны элемента в сечеиий х от нагрузки, ьоторой определяют прогиб.  Рис. 4.16. Эпюра кривизны железобетонного элемента с переменным по длине сечением. На основе выражения (4.150) представляется возможным учесть повыщенную жесткость участков без трещин, если они имеются по длине элемента, по сравнению с участками с трещинами. Во многих случаях (например, при проектировании предварительно напряженных изгибаемых конструкций) такой подход к оценке прогиба оправдан. При определении прогиба в середине пролета балочных элементов формулу (4.150) можно привести к виду + (3n-2)(-i /0.; (4.151) I \ - кривизна элемента соответственно на левой н правой опорах; и -j - кривизна элемента в сечении t, в сечении t, симметричном сечению i (рис. 4.16) и в середине пролета; п - четное число равных участков, на которые разделяется пролет элемента (рекомендуется принимать п>6). В формулах (4.150) и (4.151) кривизны определяют по формулам (4.148), (4.149). и (4.114) соответственно для участков с трещина- / 1 , -1 принимают в соответ- ствии с эпюрой кривизны. При определении прогибов статически неопределимых конструкций рекомендуется учитывать перераспределение моментов, вызванное образованием трещин и неупругими деформациями бетона, в соответствии с указаниями, приведенными в гл. 6. Для изгибаемых элементов постоянного сечения, выполняемых без предварительного напряжения арматуры и имеющих трещины, длина участков без трещин, как правило, невелика и прогиб можно определять упрощенным способом - на каждом участке, в пределах которого изгибающий мЬмент не меняет знака, кривизну допускается вычислять для наиболее напряженного сечения, принимая кривизну для остальных сечений такого участка изменяющейся пропорционально значениям изгибающего момента (рис. 4.17). Для изгибаемых элементов при llh < 10 необходимо учитывать влияние поперечных сил на их прогиб. В этом случае полный прогиб / равен сумме прогибов, обусловленных деформациями изгиба /дJ и сдвига /q. Прогиб определяют по формуле f=\Q(x)yx%2dX (4.152) где Q {х) - поперечная сила в сечении х от действия по направлению искомого перемещения единичной силы, приложенной к сечению, где определяют прогиб; (Р(,2 - коэффициент. IIIIIIIZIII
Рис. 4.17. Эпюры изгибающих моментов и кривизны для железобетонного элемента: а - схема расположения нагрузки: б - эпюра изгибающих моментов; в - эпюра кривизны. учитывающий влияние ползучести бетона и принимаемый по табл. 4.11; у. - деформация сдвига Q (х) - поперечная сила в сечении х от действия внещией нагрузки; (f - коэффициент, учитывающий влияние трещин на деформации сдвига и принимаемый равным: на участках 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 [ 66 ] 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
