Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 [ 97 ] 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164

	->

Отгибы J-JЛu утки

Отгибы

		45°
	1,5а

Отгибать

не рекапендуетср

Стабить утки или отогнутые стержни не рокопендуется

Реномендуштся отгибать

Рис. 6.65. Конструирование отогнутых стержней.

быть не менее \Ы. Угол наклона отгиба к продольной оси балки принимают обьино равным 45°. В балках высотой более 800 мм и в балках-стенках угол наклона отгибов может быть увеличен до 60°, а в низких балках и при сосредоточенных нагрузках - уменьшен до 30°.

Наклонные участки образуют, как правило, отгибанием на опоры нижней пролетной арматуры, которую в неразрезных балках переводят затем через опору в соседний пролет (см. рис. 6.61). Если возникает необходимость увеличить на промежуточной опоре количество наклонных стержней сверх того количества, которое можно получить за счет отгибания стержней из смежных пролетов, то над этой опорой следует устанавливать короткие стержни с двумя наклонными участками (стержень fifj. на рис. 6.61) и с двумя горизонтальными участками внизу для обеспечения анкеровки. Применение коротких стержней с одним наклонным участком и не связанных с общей арматурой (так называемых плавающих стержней) не допускается.

В балках шириной 200 мм и менее в каждой плоскости можно отгибать по одному стержню. В балках шириной 300...400 мм в первой от опоры плоскости следует отгибать не менее двух стержней, а в последующих плоскостях можно отгибать и по одному стержню. В балках шириной более 400 мм в каждой плоскости должно отгибаться не менее двух стержней.

Отгибы стержней желательно располагать симметрично относительно вертикальной оси сечения балки, если же отгибают один стержень, располагать его следует как можно ближе к указанной оси. Отгибать стержни, расположенные непосредственно у боковых граней балок, не рекомендуется. Стержни с отгибами располагают на расстоянии не менее 2d от боковых граней балки (рис. 6.65).

Расстояние между наклонными участками стержней по длине балки определяют расчетом. Если же в расчете не содержится каких-либо указаний о расположении плоскостей отгибов, расстояние между ними принимают в соответствии с рис. 6.61.

Стержни, отгибаемые из пролета в первой и второй плоскостях от промежуточной опоры, заводят в смежный пролет. Стержни, отгибаемые в третьей и последующих плоскостях, разрешается, в случае отсутствия в них надобности на опорных участках, обрывать в пролете (см. рис. 6.61).

Верхние концы отогнутых стержней, которые не переводят через опору в смежный пролет, должны Заканчиваться прямыми участками длиной не менее 0,8/ (см. формулу (5.16)), но ие менее 20d в растянутой и lOrf - в сжатой зоне. Следует избегать обрыва отогнутых стержней в растянутой зоне (внизу). В балках высотой более 1 м отогнутый стержень из гладкой арматуры может заканчиваться в сжатой зоне только крюком без прямого участка (см. рис. 6.65).

Вертикальные проекции h, мм, наклонных участков отгибаемых стержней в зависимости от высоты сечения балки h и толщины защитного слоя бетона и вычисляют по формулам:

шл = h-ab-al-d2- 20; (6.94)

hinc,3 = i-ab-al-di-20; (6.95)

fiincA = -Ob-al-di-d2-40. (6.96)

При этом: для второстепенных балок - Оь~ = aj; для главных балок, к которым примыкают второстепенные с верхней арматурой диаметром до 20 мм,- al= ai,+ 20 мм, а для главных балок, к которым примыкают второстепенные с верхней арматурой диаметром более 20 мм,-

«4 = оь + 30 мм.

Если rfg > 20 мм, или di > 20 мм, или (rfj -- rfg) > 40 мм, то в последние три формулы подставляют соответственно d. и d, вместо 20 мм или di -f da вместо 40. Величины h вычисляют с точностью до 10 мм.

При использовании напрягаемой арматуры криволинейного очертания, натягиваемой иа бетон, угол наклона пучков, канатов или стержней с продольной осью балки рекомендуется принимать не более 30°, а радиус закругления:

для пучковой арматуры и канатов: при диаметре проволок в пучках 5 мм и менее и канатов 4,5...9 мм - не менее 4 м, при диаметре проволок в пучках 6...8 мм и канатов 12...15 мм - не менее 6 м;

для стержневой арматуры: диаметром до 25 мм - не менее 15 м; диаметром 28...40 мм - не менее 20 м.

Рис. 6.66. Усиление бетона дополнительным армированием в местах перегиба напрягаемой арматуры.

Отгибание напрягаемой стержневой арматуры, натягиваемой на упоры, выполняют по радиусу не менее 15d

При натяжении арматуры на бетон в местах резкого изменения кривизны каналов для пропуска арматуры следует устанавливать отрезки жестких стальных труб Канал для нескольких пучков должен иметь на концах ушнрение для анкерных и натяжных устройств. В местах перегиба арматуры или уширения канала необходимо усиливать бетон стальными обоймами, хомутами или сетка.ми (рис. 6.66), а при необходимости - увеличивать сечеьие балки.

В двускатных балках двутаврового и таврового (с полкой в сжаюй зоне) сеченин следует учитывать усилие в коньке, отрывающее верхнюю полку от ребра (стенки). Это усилие принимается равным равнодействующей сжимающих усилий в наклонных полках в сечении по коньку (при Vf > П и должно быть полностью воспринято поперечными стержнями периодического профиля, расположенными на участке длиной не более 13 высоты сечения балки в коньке. Эти поперечные стержни должны быть приварены вверху и внизу к продольным стержням сварных каркасов.

Дополнительные указания по армированию балок

Армирование балок, работающих на изгиб с кручением. При кручении железобетонных элементов возникают главные сжимающие и главные растягивающие напряжения, вызывающие появление трещин, расположенных по винтовой линии. Усилия в направлении глав-

ных сжимающих напряжений воспринимает бетон, а в направлении главных растягивающих напряжений - продольная и поперечная арматура

Поэгому в балках, работающих на изгиб с кручением, вязаные хомуты должны быть замкнутыми с перепуском их концов на 30d, где d - диаметр хомута, а при сварных каркасах все поперечные стержни обоих направлений должны быть приварены точечной сваркой к угловым продольным стержням, образуя замкнутый контур (рис. 6.67). При отсутствии сварочных клещей плоские сварные сетки соединяют при помощи скоб посредством дуговой сварки их с поперечными стержнями (см. рис. 5.12)

В балках сложного поперечного сечения (тавровых, двутавровых), работающих на изгиб с кручением, все составляющие части сечения (ребра, полки) должны и.меть замкнутое поперечное армирование в пределах каждой части (рис. 6.68).

Расстояния между поперечными стержнями, расположенными у граней, нормальных к плоскости изгиба, должны составлять не более ширины сечения элемента Ь; у граней сжатых от изгиба, при Т 0,2Л1 расстояния между поперечными стержнями допускается увеличивать, принимая их такими, как в сжатых элементах

Приведенные указания относятся, в частности, к крайним балкам, к которым второстепенные балки или плиты примыкают лишь с одной стороны (обвязочные балки, балки у температурных швов и т. п.), а также к средним балкам, для которых нагрузки, передающиеся на балку от примыкающих к ней пролетов, различны и отличаются друг от друга более чем в 2 раза.

Рис. 6.67. Армирование балок, работающих на изгиб с кручением вязаной арматурой (а) и сварным каркасом (б).

Рис. 6.68. К армированию балок сложного поперечного сечения:

1,2 - замкнутые хомуты соответственно ребра и полкн.

Армирование балок в местах приложения сосредоточеииой нагрузки. В сечениях балок, где приложены сосредоточенные нагрузки, в том числе в местах опирания монолитных второстепенных балок на главные, следует предусматривать дополнительное армирование в соответствии с рис. 6.69. Площадь сечения дополнительной арматуры определяют расчетом.

Дополнительную арматуру в зависимости от вида основной конструируют в виде сварных сеток, отгибов, подвесок или учащенных хомутов. При этом количество сварных сеток, отги-

		.....			« « о

Ие менее 10

Не менее 2<ИШ

Рис. 6.69. Дополнительное армирование балок в местах приложения сосредоточенных нагрузок: а - сварными сетками; б - подвесками; в - учащением хомутов, иа участке (количество по расчету).

бов ИЛИ подвесок должно быть не менее двух; вертикальных стержней в каждой сварной сетке должно быть не менее 406; отгибы или подвески должны иметь диаметр не менее 10 мм; отогнутые стержни должны иметь в верхней зоне горизонтальный прямой участок длиной не менее 0,8/д„ (см. формулу (5.16)) и не менее 20rf, причем если отгибы из гладкой арматуры, этот участок должен заканчиваться крюком.

Расчет балок

Расчет железобетонных разрезных балок выполняют в соответствии с указаниями гл. 3 и 4. Усилия следует определять в середине пролета, его четвертях и на опоре. Для коротких (менее 6 м) балок можно ограничиться вычислением расчетного изгибающего момента в среднем сечении и поперечной силы на опоре.

Усилия в балках под подвижную нагрузку (например, подкрановых) рекомендуется определять с помощью линий влияния (рис. 6.70). С этой целью подвижную нагрузку устанавливают в наиболее невыгодное положение (при котором усилие будет наибольшим), а затем каждый из грузов умножают на ординату линии влияния под ним. Сумма этих произведений и дает искомое усилие. Пример установки на-

грузки в невыгодное положение показан на рис. 6.70, г. В этом случае

Pil +

16 1

1-а

(6.97)

16 4

С помощью линий влияния можно вычислить усилия и от постоянной (распределенной) нагрузки Ё, для чего достаточно интенсивность этой нагрузки умножить на площадь соответствующей линии влияния.

Пример 6.3. Дано: разрезная подкрановая балка пролетом / = 11,86 м. Расчетное давление на колесо тележки крана Pi = Р.. = = 100 кН, расстояние между грузами о = = 3,5 м; расчетная постоянная нагрузка е = = 8 кН/м.

Требуется определить усилия в сечениях балки.

Расчет. Вначале определим усилия от подвижной нагрузки в сечении I-I (см. рис. 6.70, а). Установим нагрузку таким образом, чтобы один из грузов Р находился в середине пролета. Тогда ордината линии влияния М

11 86

под этим грузом i/jj = 4 = -- - 2,965 м.

Рис. 6.70. Линии влияния для разрезной балки:

а - расчетная схема балки; б, в - линии влияния соответственно Af и Q в сечении /-/; г, 5 - то же, в сечении II -И; е - линия влияния Q в сечеиий III -III; 1 - подвижная нагрузка (Р, г> Рг).

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 [ 97 ] 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164