Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 [ 21 ] 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60

3. Подбор сечений стержней фермы

Принимаем в соответствии с табл.4 толщину фасонок ф=12 мм.

Подбор сечения стержней верхнего пояса

Верхний пояс принимаем без изменения сечения по всей длине и рассчитываем его на максимальное усилие - Ni = -6737 гН. Задаемся гибкостью - Х=90, по [28, табл.721 ф=0,612. Требуемая площадь сечения

Ы 6737 , 2

=-=-= 48,3 см .

фЛуУ, 0,612-240-0,95

Принимаем 2L 125x9 Л=44,0 см, 1=3,86 см, ij,=5,56 см. Гибкости стержня

X, = = = 77,7 <[Х], = 122,4;

1 3,86

<Рх =Фтш = 0-70;

= 4 = М. = 54 < [Х] = 131,5, ф, = 0,83;

5,56

Предельные гибкости

6737 „„

=--= 0,96;

ФИуУ, 0,7-44.240-0,95

Х\ = 180-бОа = 180-60-0,96 = 122,4;

N 6737 .

"ФАЛУс 0,83-44-240-0,95

[Я] =180-бОа = 180-60-0,81 = 131,5. Проверка устойчивости стержня

ст = -= Л, =218.7 МПа </?Гс = 240-0,95 = 228 МПа.

Ф™*И 0,7-44

Устойчивость обеспечена. Подбор сечения нижнего пояса.

Нижний пояс проектируем с изменением сечения по длине. Стержень д-7

Расчетное усилие ЛГд 7 = 6305,1 гН.

Требуемая площадь сечения

. Мл 6305,1

Лр = ---

= 27,7 см\

КуУ, 240 0,95 Требуемые радиусы инерции

4л. боо

- [X] - 400 "

4л. 1200 ~{Х\ - 400

Принимаем 2l 90x8, Л = 27,8 cм i,. = 2,76 см, ij, = 4,16 см. Гибкости стержня

Х=к± = = 217,4 < \Х] = 400;

X,. =

2,76 1200

4,16

= 288,5 < X =400.

= 226,8 МПа < Яуу, = 228 МПа.

Проверяем прочность

6305,1

Л 27,8

Условие выполняется. Стержень 6-7

Расчетное усилие N -j = 2677,5 гН. Требуемая площадь сечения

2677,5 8 см

--Ж:о:95--

Принимаем 21-63x5, А = 12,26 см, = 1,94 см, = 3,04 см. Гибкости стержня

Х,= = ; = 299<[Х] = 400;

K = = = ms<[xi = AQo.

ty 3,04 *

Гибкость меньше предельной.

Подбор сечений сжатых раскосов и стоек производится по методике подбора сечений сжатых верхних поясов ферм, растянутых раскосов - по методике подбора сечений растянутых поясов ферм.

Результаты расчета сводим в табл. 10.

4. Расчет сварных швов прикрепления решетки фермы к верхнему и нижнему поясам.

Для присоединения стержней применяется полуавтоматическая сварка под флюсом проволокой СВ-08А d-2 мм (ГОСТ 2246-70*). Коэффициенты и расчетные сопротивления, принимаемые при расчете по металлу шва:

= 0,9; y,f = 1; R = 180 МПа [28, табл. 56*];

Р/УЛ = 0,9-1 180 = 162 МПа.

При расчете по металлу границы сплавления

= 1,05; у,, = 1; R, = 0,45i?„„ = 0,45 - 370 = 166,5 МПа,

= 370 МПа [28, табл.51*]; = 1,05-1 • 166,5 = 174,8 МПа; РдЛ = 162 МПа < = 174,8 МПа.

Несущая способность сварных швов определяется прочностью металла сварного шва и вычисляется по формуле

KffifRfJc

где No6(„) - усилие, действующее на обушок (перо) уголков; п - количество швов (п=2); а - длина шва на непровар ((2=1-2 см); Kf - катет сварного шва.

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 [ 21 ] 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60