Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 [ 23 ] 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60

При рамном усилии Np=0 верхний опорный узел проектируем конструктивно. Размеры сварного шва, прикрепляющего верхний пояс и раскос, принимаем kf = А мм, 4 = 60 мм. Диаметр болтов конструктивно проектируем равным 20 мм.

Примечание. Принимаем, для примера, условное рамное растягивающее усилие N=400 гН (эти усилия определяются при статическом расчете рамы). Длины сварных швов, прикрепляющих верхний пояс к фасонке:

по обушку

,об оЛГр 0,7-400 ,

="Лг/2.0,4.0,9.М80.1*™

по перу

/п о(1-0,7)-400 nKffjfKfy, 2-0,4-0,9-1-180-1

Принимаем = = 6,0 см.

Проверяем несущую способность болтов М20 на срез. Расчетное усилие, воспринимаемое одним болтом класса 5.6 на срез

Аь = Ль«. =190-0,9-3,14 1 = 536,9 гН,

где Rbs - расчетное сопротивление болтов срезу, определяется по [28, табл.58*]; А - расчетная площадь сечения болта.

А =-= --= 3,14 см.

Максимальное усилие среза в верхнем болте

.ах =Р = 400 = 472.7 гН.

Проверяем расчетное условие

N, = 427,7 гН <Nb = 536,9 гН.

Условие соблюдается. Узел 2 (рис 28,6)

Опорный фланец принимаем толщиной 20 мм и шириной 240 мм. Опорная реакция фермы

, kjt&)! = (208,1.79,8)23.6 33

Рамное усилие Np=0.

Диаметр болтов прикрепления фермы к колонне принимается конструктивно 20 мм.

Проверяем напряжение смятия торца фланца от опорной реакции

\ 2R 12- ЯЯЧ7 2 = = •Jl = 84,9 МПа <R= 370 МПа.

у4р 24 2

Прочность обеспечена.

Выполняем проверку шва, прикремпляющего фасонку к опорному фланцу. Сварной шов тавровый без разделки кромок.

Касательное напряжение

----2таЬ--«-"< <Р/УЛ= 0,9-1 180 = 162 МПа,

где /(о=М см=55-1=54 см. Условие соблюдается. Нормальное напряжение а«,=0.

Проверяем опорное сечение фасонки на срез

т = = = 30,9 МПа < Rj, = 138,6 • 1 = 138,6 МПа, А 2-55

где R, = 0,58 = 0,58- = 138,6 МПа. Уш 1.025

Условие соблюдается.

Определяем высоту опорного столика из условия прочности сварного шва на срез

, 2R 2-3397,2

- = зр;;---з-о,9-о,8.1-18о---=---

Принимаем высоту столика 240 мм.

Примечание. В случае действия на ферму рамного растягивающего усилия дополнительно выполняется следующий расчет.

Например, принимаем условно Np=400 гН. Центр тяжести болтового соединения от верхней кромки

Sit 624 + 3648, 28,5 см.

Расстояние от верха фасонки до места приложения нагрузки = 430 мм. Эксцентриситет

е = Ус - Уо = 43-28,5 = 13,5 см.

Максимальное усилие растяжения в крайнем болте опорного узла

«б

400 13,5-48

= 81 гН.

X/f J 21, 4 6 + 242 + 36 + 48J Несущая способнсть на растяжение одного болта М20 класса 5.6.

N = Ab„Rbt = 2,45-210 = 514,5гН > N = 81 гН.

Условие прочности соблюдается.

Требуемая толщина опорного фланца из условия работы на изгиб

£. = 1

3 12-400

2V 55-240

= 0,6 см.

2 IR Принимаем top20 мм.

Выполняем проверку шва, прикрепляющего фасонку к опорному фланцу.

Касательное напряжение

=58,ЗМПа.

Нормальное краевое напряжение

Ne Ne 6ЛГ е

400 6-400 13,5

= 15,0 МПа.

2-0,6-55 2-0,6-55 Условное приведенное напряжение

С5пр = V?+3 = Vl5,0+3-58,32 102,1 МПа < Pyi?, =

= 0,9-1-180 = 162 МПа. Прочность обеспечена.

Проверка фланца на поверхностный отрыв в околошовной зоне

2,8рХ/„ 2,8-0,9-0,6-55

= 180-1 = 180 МПа, где R = 0,5Я„ = 0,5 • 360 = 180 МПа.

= 5,0 МПа</г,,Ус =

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 [ 23 ] 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60