Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник Устойчивость обеспечена. В целях сокращения количества профилей оставляем сечение стойки без изменения. 4. Расчет сварных швов прикрепления стержней решетки поясам и фасонкам фермы Подробно порядок расчета сварных швов описан в примере 1 Следует отметить, что усилия в стержнях воспринимаются только одним уголком {п=1). Результаты расчета сводим в табл. 14 Таблицам аблица расчета швов
5. Расчет и конструирование узлов фермы Опорный узел 1 (рис.33) Опорная реакция {q„+p,)l (45,6 + 37,3)18 = 746,1 гН. Требуемая длина сварного шва, соединяющего опорное ребро с фермой: + 2 см = 746,1 + 2 = 8 см<6„ =14-0,9 = 13,1 см, 2 0,4-0,9.180 1 1 где Kf - катет сварного шва, принимаемый по [28, табл.38*] в зависимости от толщины уголка; При этом должно выполняться условие 4 =13,1 см<85р: = 85 0,9 0,4 = 30,6 см. Высоту опорного ребра принимаем конструктивно 200 мм. Назначаем толщину фасонки ф=вп - 1 мм=9-1=8 мм. Длину фасонки в щесте соединения с верхним поясом определяем из прорисовки в касштабе опорного узла. Проверяем прочность сварного стыкового шва прикрепления фасонки к верхнему поясу. Касательное напряжение N, , 1193,9 "а 0,8.28,4- 1 =l-2t = 30-2-0,8 = 28,4 см; = = 8 мм. Нормальное краевое напряжение вМ, ,е 6-1193,5-10,22 tJl - 0,8.28,4 -llna, где е = /z„ - го = 14 - 3,78 = 10,22 см. Условное приведенное напряжение „р = К + К = л/113,2+3. 52, б = = 145,3 МПа<1,15/?„у, = 1,15 . 204.1 = 234,6 МПа, где Ry = 0,85Лу = 0,85.240= 204 МПа согласно [28, табл.З]. Прочность шва обеспечена. Следует отметить, что согласно [28, п. 11.1*] расчет сварных стыковых швов не требуется, если они выполняются с полным проваром элементов, при физическом контроле качества швов и при использовании сварочных материалов по [28, прил.2]. Болты для крепления фермы к кирпичной стене конструктивно принимаем М24. Промежуточные узлы Узел 2 (рис. 33) Проверяем прочность сварного стыкового шва. Касательное напряжение т = -= ti . =39,2 МПа, t± 0,8.23,4 где 5" = Лб , cos а = 820,8 cos 27°= 734,1 гН; (здесь а - угол наклона раскоса к поясу); L =-0, = 25-2-0,8 = 23,4 см. Нормальное краевое напряжение F 6Se а = -- + 248,7 6-734,1-10,22 а> а 0,8-23,4 0,8-23,4 = 116,0 МПа, где F = P„+P, =136,8 + 111,9 = 248,7 гН. Условное приведенное напряжение а„р = рТз?" = Vll6 + 3-39,2 = = 134,4 МПа <1,15/?<,у, = 1,15-204-1 = 234,6 МПа. Условие соблюдается. Остальные промежуточные узлы рассчитываются по такому же принципу. 6. Проверка жесткости конструкции Определяем прогиб фермы по формуле Мора ЕА, 206-10 0,9-1193,9-2,9 1,9 1890,1 24,7 24,7 -3 + 2,9-2138,9 „ 0,9-1193,9 „ 1,9-1890,1 24,7 1-1598,4 8,78 7,28 8,78 1 373 1,5 7,28 = 4,7 см. Проверяем условие жесткости при усредненном значении Y/=l,25, исходя из эстетико-психологического требования. Прогиб вычисляем от действия нормативных постоянной и длительной нагрузок (ql+0,3p) f f Я:+0,р: 4,7 9,8 + 0,3-7,0 у. q:+p: 1,25 9,8 + 7,0 = 2,7 cM<f„ = I 1780 = 6,5 см. 275 275 где /"„ - прогиб от нормативнызх нагрузок; /"„ - вертикальный предельный прогиб, принимаемый по [25, табл.19]; примерное значение /„ принято как для здания с высотой от пола до низа фермы менее 6 м. Условие выполняется. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 [ 30 ] 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 |