|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник Устойчивость обеспечена. В целях сокращения количества профилей оставляем сечение стойки без изменения. 4. Расчет сварных швов прикрепления стержней решетки поясам и фасонкам фермы Подробно порядок расчета сварных швов описан в примере 1 Следует отметить, что усилия в стержнях воспринимаются только одним уголком {п=1). Результаты расчета сводим в табл. 14 Таблицам аблица расчета швов
5. Расчет и конструирование узлов фермы Опорный узел 1 (рис.33) Опорная реакция {q„+p,)l (45,6 + 37,3)18 = 746,1 гН. Требуемая длина сварного шва, соединяющего опорное ребро с фермой: + 2 см = 746,1 + 2 = 8 см<6„ =14-0,9 = 13,1 см, 2 0,4-0,9.180 1 1 где Kf - катет сварного шва, принимаемый по [28, табл.38*] в зависимости от толщины уголка; При этом должно выполняться условие 4 =13,1 см<85р: = 85 0,9 0,4 = 30,6 см. Высоту опорного ребра принимаем конструктивно 200 мм. Назначаем толщину фасонки ф=вп - 1 мм=9-1=8 мм. Длину фасонки в щесте соединения с верхним поясом определяем из прорисовки в касштабе опорного узла. Проверяем прочность сварного стыкового шва прикрепления фасонки к верхнему поясу. Касательное напряжение N, , 1193,9 "а 0,8.28,4- 1 =l-2t = 30-2-0,8 = 28,4 см; = = 8 мм. Нормальное краевое напряжение вМ, ,е 6-1193,5-10,22 tJl - 0,8.28,4 -llna, где е = /z„ - го = 14 - 3,78 = 10,22 см. Условное приведенное напряжение „р = К + К = л/113,2+3. 52, б = = 145,3 МПа<1,15/?„у, = 1,15 . 204.1 = 234,6 МПа, где Ry = 0,85Лу = 0,85.240= 204 МПа согласно [28, табл.З]. Прочность шва обеспечена. Следует отметить, что согласно [28, п. 11.1*] расчет сварных стыковых швов не требуется, если они выполняются с полным проваром элементов, при физическом контроле качества швов и при использовании сварочных материалов по [28, прил.2]. Болты для крепления фермы к кирпичной стене конструктивно принимаем М24. Промежуточные узлы Узел 2 (рис. 33) Проверяем прочность сварного стыкового шва. Касательное напряжение т = -= ti . =39,2 МПа, t± 0,8.23,4 где 5" = Лб , cos а = 820,8 cos 27°= 734,1 гН; (здесь а - угол наклона раскоса к поясу); L =-0, = 25-2-0,8 = 23,4 см. Нормальное краевое напряжение F 6Se а = -- + 248,7 6-734,1-10,22 а> а 0,8-23,4 0,8-23,4 = 116,0 МПа, где F = P„+P, =136,8 + 111,9 = 248,7 гН. Условное приведенное напряжение а„р = рТз?" = Vll6 + 3-39,2 = = 134,4 МПа <1,15/?<,у, = 1,15-204-1 = 234,6 МПа. Условие соблюдается. Остальные промежуточные узлы рассчитываются по такому же принципу. 6. Проверка жесткости конструкции Определяем прогиб фермы по формуле Мора ЕА, 206-10 0,9-1193,9-2,9 1,9 1890,1 24,7 24,7 -3 + 2,9-2138,9 „ 0,9-1193,9 „ 1,9-1890,1 24,7 1-1598,4 8,78 7,28 8,78 1 373 1,5 7,28 = 4,7 см. Проверяем условие жесткости при усредненном значении Y/=l,25, исходя из эстетико-психологического требования. Прогиб вычисляем от действия нормативных постоянной и длительной нагрузок (ql+0,3p) f f Я:+0,р: 4,7 9,8 + 0,3-7,0 у. q:+p: 1,25 9,8 + 7,0 = 2,7 cM<f„ = I 1780 = 6,5 см. 275 275 где /"„ - прогиб от нормативнызх нагрузок; /"„ - вертикальный предельный прогиб, принимаемый по [25, табл.19]; примерное значение /„ принято как для здания с высотой от пола до низа фермы менее 6 м. Условие выполняется. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 [ 30 ] 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
