Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 [ 30 ] 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60

Устойчивость обеспечена. В целях сокращения количества профилей оставляем сечение стойки без изменения.

4. Расчет сварных швов прикрепления стержней решетки поясам и фасонкам фермы

Подробно порядок расчета сварных швов описан в примере 1 Следует отметить, что усилия в стержнях воспринимаются только одним уголком {п=1). Результаты расчета сводим в табл. 14

Таблицам

аблица расчета швов

Номер

Сече-

УСИЛ1£Я

Шов по обушку

Шов по перу

стерж-

1(0,

L63x6

1598,4

1118,9

479,5

L50x5

820,8

574,6

246,2

L50x5

547,3

383.1

164,2

L63x6

621,7

435,2

186,5

L63x6

261,1

111,9

L50x5

248,7

174,1

74,6

5. Расчет и конструирование узлов фермы Опорный узел 1 (рис.33) Опорная реакция

{q„+p,)l (45,6 + 37,3)18

= 746,1 гН.

Требуемая длина сварного шва, соединяющего опорное ребро с фермой:

+ 2 см =

746,1

+ 2 = 8 см<6„ =14-0,9 = 13,1 см,

2 0,4-0,9.180 1 1

где Kf - катет сварного шва, принимаемый по [28, табл.38*] в зависимости от толщины уголка; При этом должно выполняться условие

4 =13,1 см<85р: = 85 0,9 0,4 = 30,6 см.

Высоту опорного ребра принимаем конструктивно 200 мм. Назначаем толщину фасонки ф=вп - 1 мм=9-1=8 мм. Длину фасонки в



щесте соединения с верхним поясом определяем из прорисовки в касштабе опорного узла.

Проверяем прочность сварного стыкового шва прикрепления фасонки к верхнему поясу.

Касательное напряжение

N, , 1193,9 "а 0,8.28,4-

1 =l-2t = 30-2-0,8 = 28,4 см;

= = 8 мм.

Нормальное краевое напряжение

вМ, ,е 6-1193,5-10,22

tJl - 0,8.28,4 -llna,

где е = /z„ - го = 14 - 3,78 = 10,22 см. Условное приведенное напряжение

„р = К + К = л/113,2+3. 52, б = = 145,3 МПа<1,15/?„у, = 1,15 . 204.1 = 234,6 МПа,

где Ry = 0,85Лу = 0,85.240= 204 МПа согласно [28, табл.З]. Прочность шва обеспечена.

Следует отметить, что согласно [28, п. 11.1*] расчет сварных стыковых швов не требуется, если они выполняются с полным проваром элементов, при физическом контроле качества швов и при использовании сварочных материалов по [28, прил.2]. Болты для крепления фермы к кирпичной стене конструктивно принимаем М24.

Промежуточные узлы

Узел 2 (рис. 33)

Проверяем прочность сварного стыкового шва. Касательное напряжение

т = -= ti . =39,2 МПа, t± 0,8.23,4

где 5" = Лб , cos а = 820,8 cos 27°= 734,1 гН; (здесь а - угол наклона раскоса к поясу);



L =-0, = 25-2-0,8 = 23,4 см. Нормальное краевое напряжение

F 6Se а = -- +

248,7 6-734,1-10,22

а> а 0,8-23,4 0,8-23,4

= 116,0 МПа,

где F = P„+P, =136,8 + 111,9 = 248,7 гН. Условное приведенное напряжение

а„р = рТз?" = Vll6 + 3-39,2 = = 134,4 МПа <1,15/?<,у, = 1,15-204-1 = 234,6 МПа.

Условие соблюдается.

Остальные промежуточные узлы рассчитываются по такому же принципу.

6. Проверка жесткости конструкции

Определяем прогиб фермы по формуле Мора

ЕА, 206-10

0,9-1193,9-2,9 1,9 1890,1

24,7

24,7

-3 +

2,9-2138,9 „ 0,9-1193,9 „ 1,9-1890,1

24,7 1-1598,4

8,78

7,28

8,78

1 373 1,5 7,28

= 4,7 см.

Проверяем условие жесткости при усредненном значении Y/=l,25, исходя из эстетико-психологического требования. Прогиб вычисляем от действия нормативных постоянной и длительной нагрузок (ql+0,3p)

f f Я:+0,р: 4,7 9,8 + 0,3-7,0 у. q:+p: 1,25 9,8 + 7,0

= 2,7 cM<f„ =

I 1780

= 6,5 см.

275 275

где /"„ - прогиб от нормативнызх нагрузок;

/"„ - вертикальный предельный прогиб, принимаемый по [25, табл.19]; примерное значение /„ принято как для здания с высотой от пола до низа фермы менее 6 м. Условие выполняется.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 [ 30 ] 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60