Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 [ 32 ] 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60

Определяем изгибающие моменты в верхнем поясе: - пролетный момент в крайней панели

{q„+p,)l (31,4 + 91,2)4,35

- пролетный момент в средней панели

д. (?„+рЛ2 122,6-4,5 12 т

- момент над промежуточным узлом

д. („+pJ/2 122.6-4,35

= 232 гНм;

= 206,9 гНм;

= 137,9 гНм.

18 18

3. Подбор сечений стержней фермы

Находим коэффициенты условий работы элементов фермы:

- для сжатого пояса при расчете на устойчивость [12,п. 16,5] Yc=0,85;

- для растянутого пояса и раскоса Ус=0,95;

- для сжатых стоек 7с=0,8;

Расчетные длины элементов фермы принимаем с учетом рекомендации [15] и табл. 17.

Таблица 17

Коэффициенты расчетных длин сжатых элементов фермы (р) с поясами из широкополочных двутавров и решеткой из ГСП

Напряжение продольного изгиба и условия расчета	Коэффициенты р при расчете
	поясов	опорных раскосов	остальных элементов решетки
Расчет фермы в плоскости изгиба с учетом М VL N с учетом только N		1,2(0,6+р)<1 1	(0,6+р)<0,8 0,8
Расчет фермы из плоскости изгиба

Коэффициент р, используемый в табл.17, вычисляется по )рмуле

+

JfJfXJdih)

J,l - момент инерции и длина рассчитываемого стержня;

то же для стержней пояса и растянутых раскосов в узле, к которому стыкуется рассчитываемый стержень.

Подбор сечения верхнего пояса.

Выполняем расчет стержня а-2, для которого М=232 гНм, JV=3310,2 гН.

Эксцентриситет

М 23200

= 7,0см.

N 3310,2

Площадь сечения определяем из условия прочности

А W

«0,35А.

Для двутавров типа Ш Требуемая площадь сечения (при с=1,1)

yi с

о, 35сА )

3310,2

240 0,85

0,35 1,1/г

= 16,2

18,2

Принимаем в первом приближении /г=19,3 см (120Ш1)

4р=16,2

18,2

19,3;

= 31,5 см .

Геометрические характеристики сечения двутавра 120Ш1 согласно сортаменту

Л=38,95 см; W:=275 см; 1=8,26 см; ij,=3,61 см; W,=67,6 см1 Проверка прочности сечения. При соотнощении

150,9

{h-2t)S (19,3-20,9)0,6 103

= 1,3

согласно [28, табл.66] коэффициент с=1,06. Нормальное напряжение изгиба

3310,2Л 7-38,95 38,95 I " 1,06-275

= 164,5 МПа <i?y, = 240-0,85= 204 МПа.

Условие прочности соблюдается.

Выполняем расчет устойчивости верхнего пояса.

Расчетная длина пояса.

/ , = = 1. 448 см;

• cos 14°

1 = = 1-150 = 150 см (при шаге прогонов 150,0 см).

Приведенная гибкость

ef.x

1Щ 448

L \ Е 8,26 V206-10

= 1,9.

Относительный эксцентриситет

еА 7-38,95

= 1,0.

Коэффициент формы сечения согласно [28, табл.73] г1 = (1,9-0,1те)-0,02(6-т)Х = = (1,9 - 0,1 1) - 0,02(6 - 1) -1,9 = 1,6.

Приведенный относительный эксцентриситет

nigf = цт = 1,6 1 = 1,6.

Определяем коэффициент по [28, табл.74] = 0,45. Проверка устойчивости

N 3310,2 ~ 0,45-38,95

= 188,9 МПа <Rj, 240 - 0,85 = 204 МПа.

Условие удовлетворяется.

Проверяем условия согласно [28, п. 13,8]

h 19,3 1

lo 448 23,2 10 Расчет фермы допускается выполнять по шарнирной схеме.

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 [ 32 ] 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60