Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 [ 40 ] 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60

V 5

4»

Рис.42. Монтажные узлы фермы с поясами из тавров: а - верхний монтажный узел; о - нижний монтажный узел

Узел 4 (рис.42,6)

Выполняем расчет фланцевого соединения нижнего пояса. Растягивающее усилие в стыке

= Ng y + N, s • cos а = 6305,1 + 779,4 • cos 45° = 6856,2 гН. Материал фланцев - сталь С345 по ГОСТ 27772-88*, Ry=300 МПа. Толщина фланцев tf, =25 мм.

Высокопрочные болты М24 из стали 40Х"Селект" (по ГОСТ 22353-77*), диаметр шайб dm=44 мм, диаметр отверстий 28 мм.

Площадь сечения высокопрочного болта по [28, табл.62*]. Да = 3,52 см.

Расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта Rbh=0,7Rbu„ = 0,7-110 = 770 МПа, где принимается по [28, табл.61*].

Вычисляем несущую способность болтов внутренней и наружной

П/. =Уь?ьаЛа = 0,9-770-3,52 = 2439,4 гН, здесь уь - коэффициент, учитывающий релаксацию напряжений в болте.

Для внутренней зоны

N,,„=2439,4 гН.

Для наружной зоны

2439,4

= 1355,2 гН,

К 1,8

де К - коэффициент, учитывающий неравномерность нагрузки на высокопрочные болты, принимаемый по [12, табл.79]. Для внутренней зоны принимаем 2 болта (n&=2). Количество болтов для наружной зоны

N-nbN,b„ 6856,2-2-2439,4 ,

1355,2

Принимаем п„=2 болта. Проверяем размеры размещения болтов

Ь - 50 - Zil = 46 мм > -4- К. + 2 мм = - + 6 + 2 = 30 мм; 2 2 2

=46 MM<3,5fi = 3,5-24 = 84 мм; д = 60 мм > 0,8d = 0,8 - 44 = 35,2 мм; = 46 мм < д = 60 мм < 1,46, = 1,4 - 46 = 64,4 мм; а = 60 мм > 50 мм; w = nQ мм<46 = 4(б,-К) = 4(46-6) = 160 мм.

Выполняем проверку несущей способности фланцевого "соединения.

Параметр жесткости болта

/4,0

{2,5

= 0,58,

w(tfi-\-0,5db) 11-(2,5+ 0,5 2,4) 6 = b-Kf =4,6-0,6 = 4,0 см;

Л, = а - 3 Ig xi = 0,388 - 0,257 - [g0,58=0,45, где а и (3 - коэффициенты, принимаемые по [12, табл.80] в

f 25

зависимости от отношения- = - = 1,04.

db 24

Изгибающий момент

wtlRy 11-2,5-300 „

Ml = -- =---= 3437,5 гН • см.

Вычисляем параметр

0.9уь„б = 0>9-770-3,52.03

3437,5

Определяем no [12, табл.81] параметр у,.

У1=1,51.

Расчетное усилие на болт наружной зоны

дг l>3J?bA(Y +1) 1.3 • 770• 3,52 (1,51 + 1) .

" PiYi 2,8-1,51

Полная несущая способность фланцевого стыка

= Чьм + n,N,„ = 2 - 2439,4 + 2 -1355,2 =

= 7589,2 гН> = 6856,2 гН. Условие прочности выполняется.

Проверяем соединение на сдвигающее усилие. Контактное усилие

V = Rbh\„ -\,2Nbn = 770-3,52-1,2-1355,2 = 1084,2 гН. Условная поперечная сила

Q,„, =0,lpN = 0,1-0,25-6856,2 = 171,4 гН, где р - коэффициент трения, принимаемый по [28, табл.36*]. Проверяем условие

Q = Qi =171,4 гН< ЦПУ = 0,25-2-1084,2 = 504,2 гН. Условие выполняется.

Проверку прочности сварного соединения нижнего пояса с фланцем выполняем по двум сечениям: по металлу шва

а) для пояса

А{ N Af 6856,218-1,2 „о п хтт

"2 = ГЙ = =

где А = А + А = 31,2+11-1 = 42,2 см, т.е. расчет ведем с учетом

прикрепления ребер жесткости

Pf =<jftf = 83,2 1,2 = 100,0 МПа </?„у„у, =180 МПа;

т = 100

рД/С+0,2 см) 0,9(0,6 + 0,2)

= 138,9 МПа < Kfyfj, = 180 МПа;

б) для стенки

ст -ст----.2М-813мПа-

P.J. =81,3-0,75=61 МПа;

P. 61

Tf -

~ f{Kf+0,2 cm) ~ 0,9(0,6 + 0,2) = 84,7 Mna<i?„y,y, =180 МПа; 128

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 [ 40 ] 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60