Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 [ 46 ] 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60

Проверяем прочность фланца на отрыв в околошовной зоне

- TaS = 1,4.оГо,6.38.9 =

= 255 1 = 255 МПа,

где 7?<А=0,45/?„=0,5450=225 МПа.

Прочность обеспечена.

Стержень 6-7. Расчетное усилие в стыке

где Np - усилие от рамной нагрузки. Поэтому аш=0.

Величина опорной реакции, которая передается через сварной шов, соединяющий нижний пояс с фланцем

(с.р.)/, (94,1.79,8)23,6

Усилие среза Лср=л2052 гН. Проверяем прочность шва на срез

N РП59

"= = (ет = ""- =

= 1,05-М66,5-1 = 174,8 МПа,

где =38,9-2-41 = 120 см. Условие соблюдается.

Здесь принято условие расчета соединения по металлу границы сплавления, так как выполняется условие

р/Усо/к = 193,5 МПа > ,у,К, = 174,8 МПа.

Примечание. Условно принимаем рамное усилие Np=200 гН. В этом случае дополнительно производятся следующие вычисления.

Прочность сварного стыка (длину швов примыкающих фасонок и раскоса условно не учитываем) по нормальным напряжениям

Лр 3Ne 200 3-200-5,5 , .. где е=63/2 - 19 - 7=5,5 ем.

Проверяем прочность шва по приведенным напряжениям Опр = л/1Тз = #7128 = 49,5 МПа <Р,7А7. = 174,8 МПа. Прочность сварного шва обеспечена.

Прочность фланца на отрыв в околошовной зоне ввиду небольшого значения не проверяем.

Производим расчет соединения решетки с поясами.

Для примера расчета выбираем трубы с большим усилием. В нашем случае это раскос а-б (труба 127x5,5 мм, расчетное усилие N=2556,1 гН).

Раскос а-б

Проверяем сварной шов прикрепления раскоса к верхнему поясу. Угол наклона раскоса принимаем равным а=45°. Отношение внутреннего диаметра прикрепляемой трубы к наружному диаметру головной детали (верхний пояс) равно

d,„ 127-5,5 D 140

По [12, рис.34] определяем относительные размеры полной длины шва:

= 2,5; U = 2,5-121 = 303 мм;

- = 1,5; С =1,5-121 = 182 мм. din

По [12, рис.35] определяем относительные длины участков углового шва (со скосом кромки):

= 0,3;/,, = 0,3-303=91 мм;

Рт== ... =0,87.

(aft

d,..

- = 0,31; lft = 0,31-182 = 56 мм.

<лt

Длины участков стыкового шва

U=U-V =303-91 = 212 мм; U=C-W. = 182-56 = 126 мм.

Определяем расчетные параметры для расчета несущей способности пяточной и носковой частей шва. Расчетное сопротивление сварного стыкового соединения:

- для сжатого элемента

K = Ry = 22S МПа; 145

- для растянутого элемента

= 0,85i? = 0,85-225 = 191,2 МПа.

Расчетные сопротивления срезу соответственно по металлу шва и по металлу границы сплавления

Rf = 0,55 = 0,55f = 215,6 МПа; Y»m 1.25

=0,45= 0,85-410 = 184,5 МПа;

со. =0,7,, =0,7-215,6 = 150,9 МПа. Катет углового шва К(=5 мм.

Коэффициент условия работы сварного соединения Ушс=0,75. Несущая способность соответстсвенно пяточной и носковой частей сварного шва равна:

= (0,55 - 21,2 - 255 • 0,75 + 0,5 - 9,1 • 150,9) -1 = 2654 гН;

= (0,55 -12,6 • 255 • 1 + 0,5 - 5,6 • 150,9) -1 = 1981,8 гН. Проверяем прочность сварного шва

N = 2556,lrH<0,85(.S,,+5,,) = = 0,85(2654,2 + 1981,8) = 3940,6 гН;

N = 2556,1 гН < 25л = 2 - 2654,2 = 5308,4 гН;

М = 2556,1 гН < 25„, = 2 • 1981,8 = 3963,6 гН. Прочность обеспечена.

Аналогичным образом проверяется сварной шов к нижнему поясу.

Расчет швов стоек со сплющенными концами. Проверяем длину сварного углового шва. Фактическая длина шва

/.= = 5. 220 мм. Катет шва k/=4 мм.

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 [ 46 ] 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60