Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 [ 52 ] 53 54 55 56 57 58 59 60

Проверяем условие применения шарнирной расчетной схемы при выполнении статического расчета согласно [28,п.13,8]:

- для верхнего пояса

/о 300 18,8 10

- для нижнего пояса

/(, 300 ~ 25 "10

Расчет фермы допускается выполнять по шарнирной схеме. Допустимая относительная расцентровка:

- для верхнего пояса

е = 0,25/г = 0,251б = 4,0 см;

- для нижнего пояса

е = 0,25Л = 0,2512 = 3,0 см.

Подбор сечений сжатых раскосов производится по методике, приведенной для сжатого пояса, а растянутых раскосов - по методике, приведенной для растянутого пояса. Расчет следует вести с учетом обеспечения местной устойчивости стенок квадратного ГСП (см.п.4,6,2).

Результаты подбора поперечных сечений стержней приведены в табл.26.

Проверяем выполнение конструктивных условий. Для раскосов из Гн.П 80x3

J = 80 мм < D - 2( + ) = 120 - 2(5 + 3) = 104 мм;

= 80 мм > 0,6£) = 0,6 • 120 = 72 мм.

Для раскосов из Гн.П 100x4

d = 100 мм < 104 мм;

d = 100 мм > 72 мм. Условия соблюдаются.



Таблица 26

Элемент фермы

Обозначение стержня

Расчетное усилие N, кН

Наименование стали

по ГОСТ 27772-

Сечение

Площадь Л,см

Расчетная длина, см

Ралиус инерции, см

Гибкость

Предельная гибкость

Про1 сечени

зерка й, МПа

прочности

устойчивости

Верхний пояс

-1843,4

С255

Гн.П 1б0х 120x5

26,4

6,04

4,84

0,80

87,3<240

в-г,

-3356,4

6,04

4,84

49,7

142,5

139,6

0,79

16К240

-4086,7

6.04

4,84

49,7

134,5

0,79

196<240

Нижний пояс

2034,7

С255

Гн.П 120x4

18.2

4,71

4,71

63,7

159,2

0,95

111,8<228

3130,2

4,71

4,71

63,7

159.2

0,95

172<228

3443,2

4.71

4,71

63,7

159,2

0,95

18Э,2<228

Раскосы

а-6 6-в

в-г г-д

1669,5

-1617.2

939,1

-939,1

356,7

-356,7

С255

ГнП 100x4

3.89

3,89

51,4

59.7

0.95

111,3< 228

3.89

3,89

59,7

61,2

176,7

176,3

134,8<240

3.89

3,89

61,2

0.95

62,6<228

3.89

3,89

61,2

78,3<240

гн.а

80x3

9,01

3.12

3,12

68,6

76,3

0.95

39,6<228

3.12

3,12

68,6

76,3

56,6<240

Примечание. Профили раскосов а-5, а-б, б-в, в-г приняты по расчету сварных соединений с поясами, а также из условия однотипности размеров сечений.



4. Расчет сварных швов прикрепления стержней фермы Сварные швы в зависимости от конструкции соединения делим на два вида:

- угловые швы верхнего и нижнего поясов для прикрепления к фланцам;

- соединения решетки впритык к поясам.

В [12, п.15.14] даны формулы для расчета сварных швов прикрепления решетки к поясам. Сварные швы, которые делаются с полным проваром стенки сечения стержня, а также при наличии установочного зазора, равного (0,5-0,7)/, рассчитываются как стыковые. В соответствии с [12, п. 15.25] заводские стыки элементов следует выполнять встык на остающейся подкладке. Применение в растянутых элементах сварных стыковых швов с напряжением более 0,9 Ry не рекомендуется.

Выполняем расчет швов. Верхний сжатый пояс (стержень д-3)

Сварные швы угловые без разделки кромок сечения поясов. Вид сварки и применяемые сварочные материалы аналогичны приведенным в примере 5.

Для верхнего пояса принимается условие расчета соединения по металлу границы сплавления (см. пример 5).

fjfRf = 193,5 МПа > 3,г..К. = 174,8 МПа.

Проверяем прочность шва по формуле

М 4311

» = = 4 = РлЛу. = 174,8 МПа, lKf 55 0,5

где - усилие в стыке

= Ад з + Ад-еСО8а = 4086,3 + 356,7со5 51°=4311 гН.

= 2{Db + D) - 1 = 2(16 + 12) - 1 = 55 см; Ус=1.

Прочность шва обеспечена. Стержень а-1.

Нормальные напряжения в сварном шве, соединяющем верхний пояс с фланцем

Яр 800 „. „ ..

Касательные напряжения в сварном шве

R. 1547,7 „



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 [ 52 ] 53 54 55 56 57 58 59 60