Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 [ 56 ] 57 58 59 60

Таблица 27

Нагрузки, действующие на ферму

№ п/п	Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, гН/м	Коэффициент надежности по нагрузке Уг	Расчетная нагрузка, гН/м
Постоянные нагрузки:
	Собственная масса трехслойных плит покрытия с эффективным утеплителем с учетом элементов крепления (ориентировочно) Собственная масса фермы со связями (ориентировочно)		1,1 1,05	3,5 0,8
	Итого
Временные нагрузки
	Снеговая нагрузка для П1 снегового района	10,0		16,0
	Полная нагрузка	13,9		20,3

В табл.27 для снеговой нагрузки коэффициент у/=1,6 при отношении величин

% = :;г = 0,39 < 0,8. 10,0

Максимальное продольное усилие во втором (восходящем) раскосе согласно [8, стр.43]

Лр2 = -0,45(7/= -0,45-77,2 15 = -521,1 гН.

Усилие сдвига в узле примыкания раскосов к верхнему поясу

5 = 0,6(?/ = 0,6-77,2 15 = 694,8 гН.,

3. Расчет сечений стержней фермы а) Верхний пояс

Сечение работает на сжатие с изгибом.

Предварительно принимаем высоту стенки сечения верхнего пояса

А„ =5, = 12,5 см.

18 18

где /„ - расчетная длина панели

/„ = 0,15 /= 0,15-1500= 225 см. Условная гибкость

/ . Л500 240

Приведенный относительный эксцентриситет

0,09 + 0,0003-

0,09 + 0,0003

100 12,5

12,5

= 0,74.

По [28, табл.74] находим фе=0,63 Требуемая площадь сечения верхнего пояса

ьп 2171,3

9,i?j, 0,63-240 0,95

= 15,1 см.

Принимаем тавр 11,5БТ1 по ГОСТ 26020-83, геометрические характеристики сечения которого

Л=16,45 см; гд=3,37 см; L=2,47 см.

jf.max

2,25

Л , 180 h,-Zo 11,5-2,25

= 19,4 см1

Выполняем проверку принятого сечения на устойчивость. Условная гибкость

Г Е = Ж / 240

КЕ З.ЗП206 103

= 1.86,

где - расчетная длина верхнего пояса относительно оси х-х: l,f, =0,12/= 0,12 1500 = 180 см. Относительный эксцентриситет

А , „ 16,45 „„

где е - эксцентриситет приложения силы N:

е = 0,016-Л = 0,016-100 = 1,6 см.

Вычисляем соотношение площадей сечения полки и стенки Af bt 11-0,9 Д, A-bt 16,45-11-0,9

= 1,51.

По [28, табл.73] вычисляем коэффициент влияния формы сечения

Л = 2 +0,25т+ 0,й = 2 + 0,25-0,33+0,1-2,14 = 2,30. Приведенный относительный эксцентриситет

mf = mri = 0,33 - 2,3 = 0,76.

По [28, табл.24] определяем фе=0,59. Нормальное напряжение в верхнем поясе

2171.3 Ф,Л 0,59-16,45

ст = -

= 223,7 МПа < Ry = 240 - 0,95 = 228 МПа.

Условие выполняется.

Предполагая, что плиты покрытия, прикрепляемые по углам не обеспечивают устойчивость верхнего пояса из плоскости фермы, вычисляем шаг постановки связей из проволоки с?=б мм.

Требуемый коэффициент продольного изгиба из плоскости фермы

Чп 2171,1 •" A-R.y, 16,45-240-0,95

= 0,58.

По [28, табл.-72] находим Ху=94. Предельная гибкость верхнего пояса

= 180- бОа = 180-60-1 = 120 >?. =94,

вп

2171,3

«1,0.

(pyARyj, 0,58-16,45-240-0,95 Требуемая расчетная длина верхнего пояса

lefy=ly-iy=9A-2,47=232,2 см > /„ =225 см. Принимаем шаг расстановки связей 225 см, т.е в узлах верхнего пояса.

Проверяем местную устойчивость стенок тавра

- = 7Г = 16,8<(0.4 + 0,07Х) а 0,56

1 + 0,25

= (0,4 + 0,07-1,86)

1 + 0,25,2-

ii 9,4

206-10

= 19,1.

где кш,е/ - эффективная высота стенки:

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 [ 56 ] 57 58 59 60