Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 [ 15 ] 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38

Расчет несущей способности элементов при косом внецентренном сжатии выполняется по формуле (4.5), при этом величины со, ф1 и nig определяются дважды:

а) при высоте сечения h или радиусе инерции ih и эксцентриситете Ch в направлении h;

б) при высоте сечения b или радиусе инерции ib и эксцентриситете Сь в направлении Ь.

За расчетную несущую способность принимается меньшая из двух величин, вычисленных по формуле (4.5) при двух значениях О), ф1 и Шд.

кмгггг»есг сечени*

::t:

Рис. 4.5. Расчетная схема при косом внецентренном сжатии: а - прямоугольного сечения; б - сложного сечения (площади А) и Аг в расчете не учитываются)

Если > 0,7 • или > 0,7 • , то кроме расчета по несущей

способности должен производиться расчет по раскрытию трещин в соответствующем направлении по указаниям раздела 4.2.

4.1.4. Смятие (местное сжатие)

Расчет сечений каменных элементов на смятие при распределении нагрузки на части площади сечения производится по формуле

N<ll/-d-R-A, (4.8)

где Nc- продольная сжимающая сила от местной нагрузки;

Rc- расчетное сопротивление кладки на смятие, определяемое по формуле (4.9);

Ас- площадь смятия, на которую передается нагрузка;

d=l,5-0,5-\/- для кирпичной и виброкирпичной кладки, а также кладки из сплошных камней или блоков, изготовленных из тяжелого или легкого бетона;

d=l- для кладки из пустотелых бетонных или сплошных камней и блоков из крупнопористого и ячеистого бетона;

коэффициент полноты эпюры давления от местной нагрузки (\j/=l- при равномерном распределении давления; \/=0,5- при треугольной эпюре давления).

Произведение \id учитывает, что при неравномерной эпюре давления в пределах самой площади Ас менее загруженные участки кладки деформируются меньше, за счет чего создается дополнительное препятствие развитию деформаций более загруженных участков, повышая тем самым их прочность.

Если под опорами изгибаемых элементов не требуется установка распределительных плит, то допускается принимать \/d= 0,75- для кладок из материалов, указанных в поз. 1 и 2 табл. 4.2, и \\id- 0,5- для кладок из материалов, указанных в поз. 3 этой таблицы.

Расчетное сопротивление кладки на смятие Rc определяется по формуле

(4.9)

где А- расчетная площадь сечения, которая определяется по следующим правилам:

а) при площади смятия, включающей всю толщину стены, в расчетную площадь смятия включаются участки длиной не более толщины стены в каждую сторону от границы местной нагрузки (рис. 4.6,а);

б) при площади смятия, расположенной на краю стены по всей ее толщине, расчетная площадь равна площади смятия, а при расчете на сумму местной и основной нагрузок принимается также расчетная площадь, указанная на рис. 4.6,6 пунктиром;

в) при опирании на стену концов прогонов и балок в расчетную площадь смятия включается площадь сечения стены шириной, равной глубине заделки опорного участка прогона или балки и длиной не более расстояния между осями двух соседних пролетов между балками (рис. 4.6,в); если расстояние между балками превышает двойную толщину стены, длина расчетной площади сечения определяется как сумма ширины балки be и удвоенной толщины стены h (рис. 4.6,В);

г) при смятии под краевой нагрузкой, приложенной к угловому участку стены, расчетная площадь равна площади смятия, а при расчете на сумму местной и основной нагрузок принимается расчетная площадь, ограниченная на рис. 4.6,г пунктиром;

д) при площади смятия, расположенной на части длины и ширины сечения, расчетная площадь принимается согласно рис. 4.6,д. Если площадь смятия расположена вблизи от края сечения, то при расчете на сумму местной и основной нагрузок принимается расчетная площадь сечения не меньшая, чем определяемая по рис. 4.6,г, при приложении той же нагрузки к угловому участку стены;

	6<2h

Рис. 4.6. Определение расчетных площадей сечений при местном сжатии: а - з - различные случаи местного сжатия

е) при площади смятия, расположенной в пределах пилястры, расчетная площадь равна площади смятия, а при расчете на сумму местной и основной нагрузок принимается расчетная площадь, ограниченная на рис. 4.6,е пунктиром;

ж) при площади смятия, расположенной в пределах пилястры и части стены или простенка, увеличение расчетной площади по сравнению с площадью смятия следует учитывать только для нахрузки, равнодействующая которой приложена в пределах полки (стены) или же в пределах ребра

(пилястры) с эксцентриситетом > - • / в сторону стены (где /- длина

площади смятия, ео- эксцентриситет по отношению к оси площади смятия).

В этих случаях в расчетную площадь сечения включается, кроме площади смятия, часть площади сечения полки шириной С, равной глубине заделки опорной плиты в кладку стены и длиной в каждую сторону от края плиты не более толщины стены (рис. 4.6,ж);

з) если сечение имеет сложную форму, не допускается учитывать при определении расчетной площади сечения участки, связь которых с загруженным участком недостаточна для перераспределения давления (участки 1 и 2 на рис. 4.6,з).

Во всех случаях, приведенных на рис. 4.6, в расчетную площадь сечения А включается площадь смятия А.

1- коэффициент, зависящий от материала кладки и места приложения нагрузки, определяется по табл. 4.2.

При расчете на смятие кладки с сетчатым армированием расчетное сопротивление кладки R<; принимается в формуле (4.8) большим из двух значений: определяемого по формуле (4.9) для неармированной кладки, или Rc=Rsk, где Rsk- расчетное сопротивление кладки с сетчатым армированием при осевом сжатии, определяемое по формуле (5.2) или (5.3).

При местной нагрузке от балок, прогонов, перемычек и других элементов, работающих на изгиб и опирающихся на кладку без распределительных плит или с распределительными плитами, которые могут поворачиваться вместе с концами элемента, длина опорного участка элемента должна приниматься по расчету. При этом плита обеспечивает распределение нагрузки только по своей ширине в направлении, перпендикулярном изгибаемому элементу. При необходимости увеличения площади смятия под опорными плитами на них укладываются стальные прокладки, фиксирующие положение опорного давления.

При одновременном действии на площадь смятия местной нагрузки (под концами балок, прогонов и т.п.) и основной нагрузки (вес вышележащей кладки и нагрузка, передающаяся на эту кладку) расчет производится раздельно на местную нагрузку и на сумму местной и основной. При расчете по каждому из этих двух вариантов принимаются разные значения 1, приведенные в табл. 4.2.

При расчете на сумму местной и основной нагрузок разрешается учитывать только ту часть местной нагрузки, которая будет приложена до загружения площади смятия основной нагрузкой. В случае, когда площадь сечения достаточна лишь для восприятия одной местной нагрузки, но недостаточна для восприятия суммы местной и основной нагрузок, возможно конструктивными мероприятиями устранить передачу основной нагрузки на площадь смятия. Такими мероприятиями могут быть устройство промежутка над опорным концом прогона, балки или перемычки, или же укладка в указанных местах мягких прокладок.

При проектировании каменных конструкций, работающих на местное сжатие, необходимо выполнять ряд конструктивных требований, к которым относятся:

- укладка слоя раствора толщиной не более 15 мм под опорными участками элементов, передающих местные нагрузки на кладку;

- установка распределительных плит толщиной, кратной толщине рядов кладки, но не менее 15 см. Плиты армируются по расчету двумя сетками с общим количеством арматуры не менее 0,5% объема бетона и устанавливаются в местах приложения местных нагрузок, когда это требуется по расчету на смятие;

Таблица 4.2

Значения коэффициента 4i

Материал кладки	4i, для нагрузок по схеме
	рис. 4.6,а	В,В,Д,Ж	рис. 4.6,б,г,е,з
	местная нагрузка	сумма местной и основной нагрузок	местная нагрузка	сумма местной и основной нагрузок
1. Полнотелый кирпич, сплошные камни и крупные блоки из тяжелого бетона или бетона на пористых заполнителях класса ВЗ, 6 и выше
2. Керамические камни с щелевыми пустотами, дырчатый кирпич, бутобетон
3. Пустотелые бетонные камни и блоки. Сплошные камни и блоки из бетона В2,5. Камни н блоки из ячеистого бетона и природного камня
Примечание. Для кладок всех видов на неотвердевшем растворе или на замороженном растворе в период его оттаивания при зимней кладке, выполненной способом замораживания, принимаются значения 4i, указанные в поз. 3 настоящей таблицы.

- устройство связи распределительных плит на опорном участке кладки с основной стеной при опирании ферм, балок покрытий, подкрановых балок и т.п. на пилястры (рис. 4.7). Глубина заделки плит в стену должна составлять не менее 12 см. Выполнение кладки, расположенной над плитами, уложенными на стены, необходимо предусматривать непосредственно после установки плит. Установка перекрытий в борозды, оставляемые при кладке стен, не допускается.

- необходимо предусматривать армирование опорного участка кладки сетками из стержней диаметром не менее 3 мм с размером ячейки не более 60x60 мм, уложенными не менее чем в трех верхних горизонтальных швах в том случае, когда местная краевая нагрузка превышает 80% расчетной несущей способности кладки при местном сжатии;

- следует предусматривать армирование участка кладки пилястры, расположенного в пределах 1 м ниже распределительной плиты, при передаче на нее местных нагрузок. Армирование выполняется сетками, устанавливаемыми через три ряда с диаметром стержней не менее 3 мм и ячейкой не более 60x60 мм. Сетки должны соединять опорные участки пилястр с основной частью стены и заделываться в стену на глубину не менее 12 см.

Рис. 4.7. Железобетонные распределительные плиты

4.1.5. Многослойные стены (стены облегченной кладки и стены с облицовками)

Несущая способность многослойных кладок (облегченные стены всевозможных систем, стены из виброкирпичных панелей с жесткими утеплителями, стены с облицовкой, кроме стен из мелких камней с керамической облицовкой), кроме пределов прочности и площади поперечного сечения отдельных слоев, зависит от их деформативных свойств, а также от способа связи друг с другом и взаимного расположения.

На рис. 4.8 показаны кривые относительных деформаций при центральном сжатии слоев А и Б в предположении, что они работают раздельно друг от друга.

При достижении слоем А предельных деформаций Ед и им соответствующего временного сопротивления Rua напряжения Об в слое Б, предельные деформации еБ>еА, будут меньше его временного сопротивления К„б, т.е. аБ=тБ- Rub (где тБ<1).

В случае, если слои А и Б связаны между собой перевязкой или сцеплением, обеспечивающим их совместную деформацию, разрушение слоя А обычно характеризует собой максимальную несущую способность двухслойного сечения, так как дальнейшее повышение нагрузки за счет только одного слоя Б в большинстве случаев невозможно. Исходя из предположения, что достижение слоем А его временного сопротивления соот-

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 [ 15 ] 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38