Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 [ 23 ] 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38

V /A

777777/7777т

Si eh.

У7777/7?7Щ

Рис. 6.5.

В связи с отмеченным, при расчете стен (или их отдельных вертикальных участков) должны быть проверены:

- горизонтальные сечения на сжатие или внецентренное сжатие;

- наклонные сечения на главные растягивающие напряжения при изгибе в плоскости стены;

- раскрытие трещин от вертикальной нагрузки разнонагруженных, связанных между собой стен или участков смежных стен разной жесткости.

Расчетное сдвигающее усилие при учете совместной работы поперечных и продольных стен в местах их взаимного примыкания в пределах высоты этажа определяется как для упругого материала по формулам сопротивления материалов (рис. 6.6).

T=.h-H,=-H- S = A.y, (6.1)

h-I I

где Q- расчетная поперечная сила от горизонтальной нагрузки в середине высоты этажа;

h- толщина поперечной стены;

I- момент инерции сечения нетто стен относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения стен в плане;

S- статический момент сдвигаемой части сечения (участки продольных стен) относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения;

А- площадь сечения примыкающей продольной стены;

Hst- высота этажа;

у - расстояние от оси продольной стены до оси, проходящей через центр тяжести сечения стен в плане (рис. 6.6).

(6.3)

Рис. 6.6.

Несущая способность зоны контакта (примыкания) стен в пределах этажа определяется условием

где Rsq- расчетное сопротивление кладки срезу по вертикальному перевязанному сечению (табл. 3.14).

Таким образом, проверка прочности при сдвиге сводится к проверке условия

Расчет прочности стен на главные растягивающие напряжения при изгибе производится по формуле

Q<--, (6.4)

а при наличии в стене растянутой части сечения - по формуле V

где Q- см. выше;

I- длина поперечной стены в плане (рис. 6.6);

R,q- расчетное сопротивление скалыванию кладки, обжатой расчетной силой N, определяемой с коэффициентом надежности по нагрузке Yf=0,9;

K,=y[RjK+ (6.6)

Rtw- расчетное сопротивление главным растягивающим напряжениям по швам кладки (табл. 3.15);

0,9-Л

-. (6.7)

а при наличии в стене растянутой части сечения 0,9 УУ

(6.8)

А- площадь сечения поперечной стены с учетом (или без учета) участков продольной стены;

А,.- площадь только сжатой части сечения стены, при эксцентриситетах, выходящих за пределы ядра сечения;

h- толщина поперечной стены на участке, где эта толщина наименьшая, при условии, если длина этого участка превышает 4 высоты этажа или же V4 длины стены; при наличии в стене каналов их ширина исключается из толщины стены;

- коэффициент неравномерности касательных напряже-

ний в сечении. Значения v допускается принимать: для двутавровых сечений v=l,15; для тавровых сечений v=l,35;

для прямоугольных сечений (без учета работы продольных стен)

v=l,5;

So- статический момент части сечения, находящейся по одну сторону от оси, проходящей через центр тяжести сечения;

I- момент инерции всего сечения относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения.

При недостаточном сопротивлении кладки скалыванию, определяемому по формулам (6.4), (6.5), выполняется армирование ее продольной арматурой в горизонтальных швах. Расчетное сопротивление скалыванию армированной кладки Rs,, определяется по формуле

(6.9)

где Х- процент армирования, определяемый по вертикальному сечению стены.

При расчете поперечных стен здания на горизонтальные нагрузки, действующие в их плоскости, перемычки, перекрывающие проемы в сте-

нах, рассматриваются как шарнирные вставки между вертикальными участками стен. При обеспечении прочности поперечных стен на воздействие горизонтальных нагрузок только с учетом жесткости перемычек, последние должны быть рассчитаны на перерезывающие силы, величина которых определяется по формуле

(6.10)

где Q- расчетная поперечная сила от горизонтальной нагрузки, воспринимаемая поперечной стеной в уровне перекрытия, примыкающего к рассчитываемым перемычкам;

Нд- высота этажа;

/- длина поперечной стены в плане (рис. 6.6).

Расчет перемычек на перерезывающую силу от горизонтальных нагрузок, определяемую по формуле (6.10), производится на скалывание и на изгиб по следующим формулам

R„A-h

Т<

(6.11)

(6.12)

Из полученных по формулам (6.11), (6.12) значений прочности окончательно принимается меньшая из них. В формулах (6.11), (6.12): h и Z- высота и пролет перемычки (в свету); Т- перерезывающая сила, определяемая по формуле (6.10); А- поперечное сечение перемычки; Rtw, Rtb- см. табл. 3.14.

Если прочность перемычек недостаточна, то они должны быть усилены продольным армированием или железобетонными балками, рассчитываемыми на изгиб и скалывание на момент Т1

М=- (6.13)

и поперечную силу Т, определяемую по формуле (6.10) в соответствии с тре"6ованиями [3]. Расчет заделки концов балок (перемычек) в кладке выполняется по методике, изложенной в разделе 7.7.

6.3. Расчет несущих стен зданий с упругой конструктивной схемой

Элементы здания с упругой конструктивной схемой рассматривают как конструкции рамной системы, вьщеляя один ряд поперечных конструкций (рис. 6.7). Стойками рам являются каменные стены и столбы, жестко заделанные в фундаменты в уровне пола, а ригелями- покрытия и перекры-

тия, принимаемые абсолютно жесткими в своей плоскости и шарнирно связанными со стойками (стенами, столбами). Внутренними стойками являются столбы, чаще прямоугольного сечения.

Расчетная схема поперечной рамы показана на рис. 6.8.

Поперечное сечение стоек крайних рядов может быть прямоугольным или тавровым (при наличии пилястр). Его ширина принимается в зависимости от характера приложения нагрузки, формы сечения и вида расчета (статический или конструктивный):

если нагрузка от покрытия или перекрытия распределена равномерно по длине стены (например, при покрытии из железобетонных плит), за ширину сечения (Ь для прямоугольного или Ь/ для таврового) при статическом и конструктивном расчете принимается вся ширина простенка, а при глухих стенах- вся длина стены между осями (рис. 6.9,а,б);

ш м

Рис. 6.7.

Рис. 6.8. Расчетная схема поперечной рамы

Рис. 6.9. Поперечное сечение наружных стоек

если нагрузка от покрытия или перекрытия сосредоточена на отдельных участках (опирание ферм, балок и т.п.), то стена усиливается пилястрой и при статическом расчете ширину полки таврового сечения допускается

2 • Н

принимать равной Ь=Ь+--<bfj +l2-h, но не более ширины

простенка, т.е. =2-Ь + Ьи,гд.е Ьп- ширина пилястры; Н и h- соответственно высота и толщина стены (рис.6.9,в). Если толщина стены меньше 0,1 высоты сечения пилястры, сечение рассматривается как прямоугольное, без учета примыкающих к пилястре участков стены;

если нагрузка от покрытия (перекрытия) сосредоточенная, а пилястра отсутствует (стены без пилястр), то сечение наружной стойки в статическом расчете принимается прямоугольным с шириной

+ b<l2h + b (рис. 6.9,г) и не более ширины простенка, где

Ь,- ширина площади опирания опорных узлов ферм, балок или опорных подушек под этими узлами.

В конструктивном расчете при сосредоточенной нагрузке за ширину сечения принимается величина, переменная по высоте стены:

для таврового сечения ширина полки bf вверху принимается равной

ширине пилястры Ъп, а внизу - Ь -Ь + Н промежутках между этими

крайними точками ширина меняется по линейному закону (рис. 6.9,д);

для прямоугольного сечения ширина bf принимается аналогично с заменой ширины пилястры шириной опорной подушки Ь].

При этом следует помнить, что ширина сечения стойки на каждом уровне не должна превышать ширины простенка.

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 [ 23 ] 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38