Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 [ 27 ] 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38

деляется в зависимости от жесткости кладки и рандбалки. Общая длина эпюры, ее форма и максимальная ордината зависят от статической схемы балки, размера опоры а и наличия проемов (рис. 7.3).

Длина участка эпюры распределения давления в каждую сторону

от грани опоры принимается равной S = 1,57 • Яр.

wtiTltlfllTnw

Рис. 7.3.

В кладке над промежуточными опорами неразрезных балок эпюра должна приниматься по треугольнику при a<2S (рис. 7.3,а) или по трапеции при 3-S>a>2S (рис. 7.3.,б) с меньшим ее основанием, равным а-2-S. Длина участка стены /„ на котором распределяется давление над опорой

неразрезных рандбалок, равна = а + 2 • 5 .

Максимальная величина напряжений смятия ас (высота треугольника или трапеции) определяется из условия равенства объема эпюры давления и опорной реакции рандбалки по формулам:

при треугольной эпюре давления (a<2-S)

0,5-a-{a + 2-S)-h N-. ; (7.8)

{a + 2-S)-h

при трапециевидной эпюре давления

0,5-a-{a-2-S + a + 2-S)-h--No =

(7.9)

где а - длина опоры (ширина простенка).

Если a>3S, то в формуле (7.9) вместо а следует принимать расчетную длину опоры, равную aj-3-S, состоящую из двух участков длиной по 1,5-5 с каждой сторон опоры (рис. 7.3,в).

В кладке над крайними опорами неразрезных балок, а также над опорами однопролетных балок эпюра приближенно принимается треугольной (рис. 7.3,г) с основанием

=а,+5,, (7.10)

где Si=0,9-Ho- длина участка распределения давления от грани опоры;

а г длина опорного участка рандбалки, но не более 1,5- (Я- высота рандбалки).

Максимальное напряжение над опорами балки в этом случае 2-N

(а,+5,)-/г

В кладке с проемами, расположенными непосредственно над балкой, эпюра принимается по трапеции (рис. 7.4,а), причем площадь треугольника, который отнимается от эпюры в пределах проема, заменяется равновеликой площадью параллелограмма, добавляемой к остальной части эпюры. При расположении проемов на высоте Н] над рандбалкой длина участка S соответственно увеличивается, т.к. принимается Hoi=Ho+Hi.

Расчет стен и балок производится дважды:

на нагрузки, действующие в период возведения стен, когда давление по плоскости контакта равномерное по всей его длине. При кладке стен из кирпича, керамических камней или обыкновенных бетонных камней должна приниматься нагрузка от собственного веса неотвердевшей кладки высотой, равной /3 пролета, для кладки в летних условиях и целому пролету - для кладки в зимних условиях (в стадии оттаивания при выполнении кладки способом замораживания). При кладке стен из крупных блоков (бетонных или кирпичных) высоту пояса кладки, на нагрузку от которого рассчитывают рандбалки, принимают высотой равной Уг пролета, но не менее высоты одного ряда блоков. При наличии проемов и высоте пояса кладки от верха рандбалок до подоконников менее /3 пролета следует учитывать также вес кладки стен до верхней грани железобетонных или стальных перемычек (рис. 7.4,6). При рядовых, клинчатых и арочных каменных перемычках должен учитываться вес кладки до отметки, превышающей отметку верха проема на /3 его ширины;

на нагрузки, действующие в стадии эксплуатации, когда давление носит местный характер. В этом случае кладка стен работает на смятие (местное сжатие) от усилий, представляющих собой объем эпюры давления на рассчитываемом участке. Нагрузки определяют исходя из приведенных на рис. 7.3 эпюр давлений, передающихся на балки от опор и поддерживаемых балками стен.

Рис. 7.4. Распределение напряжения в кладке над опорами висячих стен с проемами

При расчете на смятие кладки, расположенной под балкой, за площадь смятия Ас принимается площадь в пределах эпюры давления; полная расчетная площадь А принимается: для зоны, расположенной над промежуточными опорами неразрезных балок, - как для кладки, загруженной местной нагрузкой в средней части сечения; для зоны над опорами однопролетных балок или крайними опорами неразрезных балок - как для кладки, загруженной на краю сечения.

При расчете на смятие кладки под опорами (если опоры каменные) площади Ас и А принимаются в пределах длины опоры балки, но не более ЗН (где Н- высота балки).

Произведение v-d в формуле (4.8), независимо от формы эпюры давления, допускается принимать равным 0,75.

В случае необходимости кладка из кирпича и мелких камней при высоте ряда до 150 мм может быть усилена сетками. При этом принимается Rc=Rsh При недостаточной прочности кладки из камней с высотой ряда более 150 мм, для которых сетчатое армирование является малоэффективным, следует увеличить жесткость балок и тем самым - длину площади смятия.

Подбор сечения продольной и поперечной арматуры для железобетонных балок производится по максимальным величинам изгибающих моментов и поперечных сил, определенным по двум указанным выще случаям расчета; на эти же усилия проверяется сечение стальных балок.

В сложных случаях (например, при расположении проемов над опорами рандбалки, при двух или более вертикальных рядов проемов и др.) рандбалка приближенно может быть рассчитана на всю нагрузку от стены, принимая равномерное распределение давления в каждом простенке, опирающемся на рандбалку. При этом принимается, что к каждому простенку приложены нагрузки, находящиеся между осями примыкающих к простенку проемов. При симметричном расположении двух вертикальных рядов проемов нагрузку, находящуюся между осями примыкающих к простенку проемов, допускается умножать на коэффициент, равный 0,3. При этом ве-

личина опорных реакций рандбалки определяется по нагрузкам, действующим в пределах ее длины без понижающих коэффициентов.

Поперечная сила у опор рандбалки принимается равной равнодействующей всех нагрузок, расположенных в пределах половины пролета рандбалки, отсекаемого наклонным сечением (рис. 7.5). Расчет железобетонной рандбалки по наклонному сечению на действие поперечных сил производится по пп. 3.29..3.31 [3], а стальной - по пп. 5.12...5.14 СНиП II-23-81*.

		ТПГгт>».
У-"	1--г--1

Рис. 7.5. Определение поперечной силы у опор рандбалки: 1 - опора; 2 - рандбалка

7.3. Карнизы и парапеты

Карнизы могут быть каменными (рис. 7.6,а) и железобетонными (рис. 7.6,6). Общий вынос книза, образованного выпуском рядов кладки, не должен превышать половины толщины стены. При этом вынос каждого ряда не может превышать /з длины камня или кирпича. Каменные карнизы с выносом до 20 см выполняются на том же растворе, что и кладка верхнего этажа, а с выносом более 20 см марка раствора должна быть не ниже 50.

Рис. 7.6.

При необходимости устройства карнизов с выносами, превышающими половину толщины стены, применяются железобетонные консольные плиты или балки.

Если устойчивость карнизов недостаточна, их укрепляют анкерами, заделываемыми в кладку. Расстояние между ними не должно превышать 2 м при их закреплении отдельными шайбами и 4 м - при закреплении за продольную балку или за концы прогонов.

При сборных карнизах из железобетонных элементов в процессе возведения должна быть обеспечена устойчивость каждого элемента.

Длина анкеров должна быть такой, чтобы их заделка располагалась не менее чем на 15 см ниже того сечения, где они требуются по расчету. При железобетонных чердачных перекрытиях концы анкеров рекомендуется заделывать под перекрытиями.

Для предохранения анкеров от коррозии или воздействия высокой температуры при пожаре их необходимо заделывать в кладку на расстоянии Чг кирпича от внутренней поверхности стены. При необходимости расположения анкеров снаружи кладки они должны быть покрыты слоем цементной штукатурки толщиной 3 см (от поверхности анкера).

Расчет верхних участков стен в сечении, расположенном непосредственно под карнизами, производится для двух стадий: для незаконченного здания, когда отсутствует крыша и чердачное перекрытие, и для законченного.

За расчетную единицу длины карниза принимают длину сборного элемента, но не более 2 м, т.е. величину, кратную расстоянию между анкерами.

При расчете книзов для незаконченного здания учитывают следующие нагрузки (рис. 7.7,а):

а) создающие опрокидывающий момент относительно наружной грани стены:

расчетную от собственного веса выносной части карниза и опалубки (для монолитных железобетонных и железокирпичных карнизов), если она поддерживается консолями или подкосами, укрепленными в кладке;

временную расчетную по краю карниза от веса рабочего с инструментом Р=100 кг на 1 м карниза или на один элемент сборного карниза, если он имеет длину менее 1м;

нормативную ветровую, действующую на внутреннюю сторону стены на уровне выше соседних стен.

б) создаюшие удерживающий момент относительно той же грани: собственный вес карниза над стеной Рт или анкерное устройство.

Рис. 7.7. Расчетная схема карниза

При расчете принимают, что чердачное перекрьггие отсутствует, а стена верхнего этажа рассматривается как консоль, заделанная на уровне нижнего перекрытия верхнего этажа.

Если по проекту концы анкеров заделываются под чердачным перекрытием, то при расчете учитывается наличие чердачного перекрьггия, о чем на чертежах должно быть дано соответствующее указание.

При расчете карнизов и участков стен под карнизами для законченного здания учитываются следующие нагрузки (рис. 7.7,6):

а) создающие опрокидывающий момент относительно наружной грани стены:

вес выносной части карниза- G;

расчетная нагрузка по краю карниза от ремонтной люльки с рабочими (от двух блоков) по 500 кг на каждый блок при расстоянии между ними 2 м для зданий высотой более 10 м или 150 кг на 1 м или на один элемент сборного карниза, если его длина меньше 1 м для зданий высотой менее 10 м;

расчетная ветровая, уменьшенная на 50%;

б) создающие удерживающий момент: собственный вес карниза над стеной Рт; вес чердачного перекрытия;

вес крыши Ркр, уменьшенный на величину отсоса от ветровой нагрузки qv или анкерное устройство.

Снеговая нагрузка при расчете карнизов не учитывается.

Расчет карнизов заключается в проверке прочности кладки под ними на внецентренное сжатие и, при необходимости, в определении длины и поперечного сечения анкеров. Эксцентриситет приложения нагрузки дол-

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 [ 27 ] 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38