Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 [ 29 ] 30 31 32 33 34 35 36 37 38

Yfi - то же, для объемной массы грунта, принимаемой по п. 3.2;

b - расчетная ширина стены: при наличии оконных проемов - расстояние между осями оконных проемов; в случае глухой стены - участок стены шириной 1м;

Яг- высота эпюры давления грунта;

ф- расчетный угол внутреннего трения грунта, определяемый по СНиП 2.02.01-83*.

Стена подвала рассчитывается на внецентренное сжатие. Моменты в стене от бокового давления грунта могут быть определены по формуле

(х-Я,+Я,)П (7-21)

где Н- расчетная высота стены подвала;

х- расстояние от верха стены подвала до рассматриваемого сече-

ния.

Если H2=Hi, то приближенно можно считать, что максимальный момент Мх будет на расстоянии x=0,6-Hi и равен

М, = (0,056 • , + 0,064 - )• . (7.22)

Характер эпюр изгибающих моментов показан на рис. 7.9. Если ось вышележащей стены совпадает с осью стены подвала, то нагрузка от вышележащих этажей считается приложенной центрально.

Если толщина стены подвала меньше толщины вышележащей стены, то при расчете учитывается случайный эксцентриситет е=4 см, который суммируется с эксцентриситетом равнодействующей продольных сил. Вышележащая стена должна быть проверена при этом на местное сжатие в уровне верха стены подвала.

От действия вертикальных сил и горизонтального давления грунта строится суммарная эпюра моментов. Расчетом на внецентренное сжатие проверяются сечения стены, в которых моменты или продольные силы имеют максимальные значения.

7.5. Деформационные швы

Деформационные швы бывают осадочные и температурно - усадочные.

Осадочные швы должны обеспечивать независимость осадок разных частей зданий и разрезать все здание до основания, включая и фундамент.

Температурно - усадочные швы доводятся до фундаментов, разрезая только стены, давая им возможность деформироваться по длине при воздействии температуры и усадки.

Осадочные швы должны быть предусмотрены во всех случаях, когда можно ожидать неравномерную осадку частей здания, как, например:

- при строительстве зданий, расположенных на разнородных грунтах или на неодинаково обжатых грунтах (при разновременном возведении секций здания, при пристройках к существующим зданиям и т.п.);

- при разнице в высотах отдельных частей здания, превышающей

- в местах резкого расширения (например, в 2-3 раза) или заглубления подошвы фундамента.

Температурно - усадочные швы в стенах каменных зданий должны устраиваться в местах возможной концентрации больших температурных и усадочных деформаций, которые могут вызвать недопустимые по условиям эксплуатации разрывы кладки, трещины, перекосы и сдвиги кладки по швам (по концам протяженных армированных и стальных включений, а также в местах значительного ослабления стен отверстиями или проемами). Расстояния между температурно - усадочными швами должны определяться расчетом.

Максимальные расстояния между температурно - усадочными швами зависят от:

- средней температуры наружного воздуха наиболее холодной пятидневки для района строительства здания;

- вида кирпича (камня);

- вида здания (отапливаемое или неотапливаемое);

- вида кладки (армированная или неармированная).

Ниже приводятся значения максимальных расстояний между температурно - усадочными швами, которые допускается принимать для неармированных наружных стен без расчета:

а) для надземных каменных и крупноблочных стен отапливаемых зданий при длине армированных бетонных и стальных включений (перемычки, балки и т.п.) не боле 3,5 м и ширине простенка не менее 0,8 м - по табл. 7.6; при длине включений более 3,5 м участки кладки по концам включений должны проверяться расчетом по прочности и раскрытию трещин;

б) то же, для стен из бутобетона - по табл. 7.6 как для кладки из бетонных камней на растворах марки 50 с коэффициентом 0,5;

в) то же, для многослойных стен - по табл. 7.6 для материала основного конструктивного слоя стен;

г) для стен неотапливаемых каменных зданий и сооружений для условий, указанных в п. «а», - по табл. 7.6 с умножением на коэффициенты:

для закрытых зданий и сооружений- 0,7; для открытых сооружений- 0,6.

д) для каменных и крупноблочных стен подземных сооружений и фундаментов зданий, расположенных в зоне сезонного промерзания грунта, - по табл. 7.6 с увеличением в два раза; для стен, расположенных ниже границы сезонного промерзания грунта, а также в зоне вечной мерзлоты - без ограничения длины.

Деформационные швы в стенах, связанных с железобетонными или стальными конструкциями, должны совпадать со швами в этих конструкциях. При необходимости в зависимости от конструктивной схемы зданий в кладке стен следует предусматривать дополнительные температурные швы без разрезки швами в этих местах железобетонных или стальных конструкций.

Таблица 7.6

Максимальные расстояния между температурно- усадочными швами

Средняя температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки	Расстояние между температурными швами, м, при кладке
	из глиняного кирпича, керамических и природных камней, крупных блоков нз бетона или глиняного кирпича		из силикатного кирпича, бетонных камней, крупных блоков из силикатного бетона и силикатного кирпича
	на раство]		pax марок
	50 и более	25 и более	50 и более	25 и более
Минус 40°С и ниже
Минус 30°С
Минус 20°С и выше
Примечания: 1. Для промежуточных значений расчетных температур расстояния между температурными швами допускается определять интерполяцией. 2. Расстояния между температурно- усадочными швами крупнокаменных зданий из кирпичных панелей назначаются в соответствии с Инструкцией по проектированию конструкций крупнопанельных жилых домов.

Конструктивно деформационные швы в кирпичных стенах обычно осуществляются в паз, четверть или шпунтом, заполненными упругими прокладками (два слоя толя, проконопатка утеплителем с последующим оштукатуриванием) для исключения возможности продувания швов (рис. 7.10). Иногда в швах устраивают компенсаторы из оцинкованной стали (при толщине стены менее 38 см). Конструкция деформационных швов в стенах каменных зданий должна быть непродуваемой, непромокаемой и непромерзаемой.

. ,.а?-до 20-за . i

Рис. 7.10. Устройство температурных швов в наружных стенах зданий: а, б - с сухнм и нормальным режимами эксплуатации; в, г - с влажным и мокрым режимами; 1 - утеплитель (толь и рубероид с утеплителем или пороизол. гернит); 2 - штукатурка; 3 - расшивка; 4 - компенсатор; 5 - антисептированные деревянные рейки 60x60 мм; 6 - утеплитель; 7 - вертикальные швы, заполненные цементным раствором

7.6. Анкеровка стен и столбов

На стены и столбы у верхнего перекрытия действует сила QM/H,,, отрывающая их от перекрытия. Для восприятия этих сил, а также сил, возникающих из-за продольного изгиба стены, неоднородности материалов кладки и отклонений оси стены от вертикали вследствие неточностей при возведении кладки, следует анкеровать перекрытия в кладке.

Анкеровкой могут служить трение и сцепление в опорах железобетонных перекрытий, специальные анкеры, устраиваемые в концах балок перекрытий, выпуски отрезков арматуры из швов между сборными железобетонными плитами перекрытий и т.п.

Расстояние между анкерами балок, опирающихся на стены, а также между анкерами, связывающими стены с перекрытиями из сборных железобетонных плит, должно быть не более 6 м. Сечение анкеров принимается не менее 0,5 см (08). Самонесущие стены в каркасных зданиях должны быть соединены с колоннами гибкими связями, допускающими возможность независимых вертикальных деформаций стен и колонн. Эти связи должны обеспечивать устойчивость стен, а также передачу действующей на них ветровой нагрузки на колонны каркаса.

Стальные анкеры и связи в наружных, а также внутренних стенах в помещениях с влажным или мокрым режимом должны быть защищены от коррозии.

Расчетные сопротивления стали для анкеров и связей в кладке принимаются равными:

на растворе марки 25 и выше: А-1- Rs=200 МПа; А-П- Rs=250 МПа; Вр-1- Rs=290 МПа;

на растворе марки 10 и ниже: А-1- Rs=115 МПа; А-П- Rs=140 МПа; Вр-1- Rs=220 МПа;

При применении других видов арматурных сталей расчетные сопротивления для них принимаются не выше, чем для арматуры классов А-П или Вр-1.

Расчет анкеров производится:

а) при расстоянии между ними более 3 м;

б) при несимметричном изменении толщины столба или стены;

в) для простенков при общей величине нормальной силы более

ЮООкН.

При расчете анкера проверяется его сечение, крепление к прогону, настилу или колонне, а также заделка анкера в кладке.

Для решения этих вопросов необходимо сначала определить усилия в анкере. Расчетное усилие в анкере слагается из двух усилий: Ns=A,-fA2,

. Л/

где Ai- горизонтальная опорная реакция (рис. 7.11,а), Aj =- ;

М - расчетный момент в стене на уровне низа перекрытий или покрытия в местах опирания их на стену на ширине, равной расстоянию между анкерами;

Hs,- высота этажа;

Аг- условная опорная реакция, которая может быть вызвана вне-центренным приложением нагрузок вследствие возможности производственных отклонений стены от вертикали или неоднородностью кладки.

По рекомендациям [1] A2=0,01-N, где N- расчетная нормальная сила в уровне расположения анкера на ширине, равной расстоянию между анкерами.

ь-t-2а

Рис. 7.11. К расчету анкера: а - определение усилия в анкере; б - кладка, вовлекаемая в работу при выдергивании анкера

Таким образом, расчетное усилие в анкере определяется по форму-

-bO,01-iV.

Теперь можно решить все вопросы, связанные с анкеровкой стен: определить требуемое сечение анкера As=Ns/Rs, но As>0,5 см; определить требуемые параметры сварных швов (толщину, длину), прикрепляющих анкер к балке, прогону, колонне и т.п. по известному усилию - Ns;

определить прочность заделки анкера в стену, которая определяется сопротивлением кладки срезу по горизонтальным швам, расположенным под анкером и над ним. Распределение давления в кладке принимается под углом 45° (рис. 7.11,6).

Расчетное усилие в анкере должно быть меньше суммарного сопротивления заделки по расчету на срез кладки и трение

< 2 •«(«-Ь (/?, + 0,8 • и • jU • Сто ), (7.24)

где а- глубина заделки анкера;

Ь- длина поперечного штыря анкера;

Rsq- расчетное сопротивление кладки срезу;

п- коэффициент, принимаемый равным 1,0 для кладки из полнотелого кирпича и камней и 0,5 - для кладки из пустотелого кирпича и камней с вертикальными пустотами, а также для кладки из рваного бутового камня;

р- коэффициент трения по шву кладки, принимаемый для кладки из кирпича и камней правильной формы равным 0,7;

Оо- среднее напряжение сжатия при наименьшей расчетной нагрузке, определяемой с коэффициентом надежности по нагрузке Уг=0,9.

7.7. Опирание элементов конструкций на кладку

в местах опирания конструктивных элементов на кладку (балок, лестничных маршей и т.д.) производится ее расчет на смятие. При необходимости повышения несущей способности опорного участка кладки на смятие могут применяться:

а) сетчатое армирование опорного участка кладки;

б) опорные распределительные плиты;

в) распределительные пояса при покрытиях больших пролетов, особенно в зданиях с массовым скоплением людей (кинотеатры, залы клубов, спортзалы и т.п.);

г) пилястры;

д) комплексные конструкции (железобетонные элементы, забетонированные в каменную кладку);

е) кладка из полнотелого кирпича верхних 4-5 рядов в местах опирания на нее элементов.

Под опорными участками элементов, передающих местные нагрузки на кладку, наносится слой раствора толщиной не более 15 мм. В местах приложения местных нагрузок, в случае необходимости по расчету на смятие, предусматривается установка распределительных плит толщиной, кратной толщине рядов кладки, но не менее 15 см, армированных по расчету двумя сетками с общим количеством арматуры не менее 0,5% от объема бетона. Распределительная плита рассчитывается на местное сжатие, изгиб и скалывание при действии местной нагрузки, приложенной сверху, и реактивного давления кладки снизу. Возможна установка металлической плиты толщиной не менее 20 мм или пакета из нескольких пластин меньшей толщины.

Длина распределительной плиты I (рис. 7.12,а), если она не ограничена размерами сечения кладки, должна быть больше длины опорного конца балки /. Размер I определяется расчетом.

При опорном давлении однопролетных балок, прогонов и т.п. более 100 кН укладка опорных распределительных плит является обязательной, даже если это не требуется по расчету, а толщина их должна быть не менее 22 см.

При расчете распределительной плиты сосредоточенная сила заменяется нагрузкой, равномерно распределенной по площади смятия, имеющей ширину b опорного участка, опирающегося на плиту элемента, и дли-

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 [ 29 ] 30 31 32 33 34 35 36 37 38