Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 [ 33 ] 34 35 36 37 38

Окончание таблицы 9.5

Стоимость фундаментных балок

--ч-

929,00

Кладка стен и перегородок

557,40

Кладка стен с облицовкой лицевым

0,62

кирпичом толщиной 51 см

500,00

То же, наружных стен толщиной 64 см

0,56

Кладка внутренних стен толщиной 51 см

То же, перегородок толщиной 25 см

0,49

428,00

0,27

241,00

Армирование кладки стен

6,80

2419,00

Стоимость арматуры

3089,00

Монтаж металлических перемычек (со

2.00

3592,00

стоимостью)

Перегородки

58,00

Установка щитовых перегородок

0,076

Перегородки из стеклопрофилита

0,045

46,70

Таблица 9.6

Цена на теплоизоляционные материалы, применяемые для изготовления конструк-

Цена Цу, руб. м

Коэффициент

Материалы

потерь, Tv

Плиты минераловатные на синтетическом свя-

312,60

1,10

зующем, жесткие (ГОСТ 9573-96)

Плиты минераловатные на битумном связующем

(ГОСТ 10140-80)

М200

637,50

1,10

М250

587,10

1,10

Плиты минераловатные повышенной жесткости на

1114,80

1,10

синтетическом связующем М 200 (ГОСТ 22950-95)

Плиты жесткие из стекловолокна на синтетиче-

ском связующем без гидрофобизации:

ПСЖ-175

587,10

1,10

ПСЖ-200

905,85

1,10

То же, с гидрофобизацией:

ПСЖ-175

646,60

1,10

ПСЖ-200

995,80

1,10

Плиты теплоизоляционные нз пенопласта на осно-

ве резольных фенолформальдегидных смол (ГОСТ

20916-87):

838,75

1,08

1090,40

1,08

Плиты теплоизоляцишные нз пенопласта поли-

сгирольного (ГОСТ! 5588-86):

ПСБ-25 ... ПСБ-40

548,00

1,08

ПСБС-25 ... ПСБС-40

620,70

1,08

Плиты теплоизоляционные ячеистобетонные

автоклавного гвердения:

М350

210,45

1,15

М400

201,30

1,15

Плиты фибролитовые МЗОО толщиной 50- 100 мм

347,20

1,05

То же, М400 толщиной 30 ... 100 мм

452,60

1,05

10. Примеры расчета каменных и армокаменных конструкций

10.1. Неармированная кладка

Прщгер 1. Централ1 но сжатый элемент.

Столб сечением 0,51 0,51 м воспринимает нагрузку с грузовой площади покрытия 6,75-5,8=39,15 м. Здание относится к II (нормальному) уровню ответственности- Уп=0,95.

Значение нормативных нагрузок:

Снеговая - 1,0 кН/м (III снеговой район);

от собственного веса покрытия (изоляционный ковер, асфальтовая стяжка, слой теплоизоляции, сборные железобетонные плиты) - 4,5 кН/м.

Кладка столба выполняется из обыкновенного полнотелого глиняного кирпича пластического прессования [8] марки 75 на цементно - известковом растворе марки 25. Расчетное сопротивление кладки R=l,l МПа.

Покрытие и перекрытия в здании из сборных железобетонных плит. Высота этажа 4,2 м, расчетная длина столба /о=0,9-4,2=3,78 м. Проверить прочность столба (рис. 10.1).

ililiiiiii


Рис. 10.1.

Решение. Расчетное усилие в нижнем сечении столба равно N= [39,15-(l,01,4-i-4,51,15)-f0,5l42-18-l,l] 0,95=288,0 кН, где 1,4 и 1,15 - коэффициенты надежности по нагрузке для снеговой нагрузки и усредненный для собственного веса покрытия.

Несущую способность столба определяем по формуле (4.1), где А=51-51=2601 см; так как h=51 см>30 см, то mg=l,0; по табл. 3.19 0=1000; Ah=3,78/0,51=7,41; по табл. 3.23 ф=0,93; А=0,2601 м<0,3 м- расчетное сопротивление кладки умножаем на коэффициент условий работы Ус=0,8 (раздел 3.3).

Nce4=1 0,93 0,8-l,l(100) -2601=212865 Н=: 212,8 кН < N=288,0 кН-несущая способность столба не обеспечена.



Принимаем для кладки марку кирпича 100, а марку раствора 50; R= 1,5 МПа. Тогда Nce4=290,3 кН > N= 288,0 кН- прочность столба обеспечена.

/пример Z Вченйыпшевно сжатый элеменаи Проверить несущую способность простенка первого этажа здания с жесткой конструктивной схемой. Сечение простенка прямоугольное с размерами h X Ь= 51-181 см. Кладка стены выполнена из полнотелого силикатного кирпича марка 150 на цементно- известковом растворе марки 75. Расчетное сопротивление кладки R=2,0 МПа. Расчетное продольное усилие в уровне верха оконного проема N=1427,0 кН (с учетом у„= 0,95). Высота этажа Hs,=3,3 м; уровень верха оконного проема от перекрытия над подвалом 2,7 м (рис. 10.2). На простенок опирается сборный железобетонный ригель, заделанный на глубину а=25 см; опорная реакция ригеля Р=182,0 кН.


1810

Рис. 10.2.

Решение. Эксцентриситет опорной реакции ригеля равен е = h/2 - а/3 = 0,51/2 - 0,25/3 = 0,172 м.

Изгибающий момент в сечении простенка на уровне верха оконного проема равен М=Р-е=182,0-0,172-2,7/3,3=25,6 кН-м.

Несущую способность сечения простенка определяем по формуле

(4.5).

Эксцентриситет расчетного продольного усилия равен

ео=МЛ*1=25,6/1427,0=0,018 м < 0,7у = 0,7-h/2= 0,7-0,51/2= 0,178 м -расчет по раскрытию трещин в швах кладки не требуется (у- расстояние от центра тяжести сечения до края сечения в сторону эксцентриситета).

А= 51-181= 9231 см= 0,9231 м > 0,3 м- расчетное сопротивление кладки не снижается.

К= A-(l-2-et/h)= 9231 (1-2-1,8/51)= 8579 см;

hc=h-2-eo= 51-2-1,8= 47,4 см; сх=750 (табл. 3.19);

/о= 3,3-0,9= 2,97 м; Хн= /o/h= 2,97/0,51- 6,0; ф= 0,95 (табл. 3.23);

Xhc= Hs,/hc= 3,3/0,474- 7,0; фс= 0,925; ф1=(ф+фс)/2=(0,95-1-0,925)/2=0,937;

mg= 1,0 при h= 51 см > 30 см; ы= l+eo/h= l-i- 0,018/0,51 1,035<

1,45.

Nce4=l,0- 0,937- 2,0- (100)- 8579- 1,035= 1663974 Н= 1664,0 кН > N=1427,0 кН- несущая способность простенка достаточна.

ПешеО jJEHeueHmpeHHO сжатый исмтт (расиет на прочность и на раскрытие трещин).

Определить несущую способность простенка, сечение которого показано на рис. 10.3, при действии продольной сжимающей силы на расстоянии от грани сечения: 1) е= 35,0 см; 2) е= 25,0 см; 3) е= 15,0 см (эксцентриситет в сторону ребра).

.380

f050

777.


<r--3ft?j, dSSO А = fo3o

Рис. 10.3.

Кладка простенка выполняется из силикатного полнотелого кирпича марки 100 [9] на цементном растворе марки 25. Расчетное сопротивление кладки R= 1,3- 0,85= 1,105 МПа, где 0,85- коэффициент, учитывающий отсутствие добавок в растворе извести или глины (примеч. к табл. 3.6). Расчетная высота простенка (при продольном изгибе в направлении- I-I) /о=Н=7.6 м. Уровень ответственности здания II (нормальный)- Уп= 0,95.

Подготовительные расчетные данные.

А= 51- 103-1- 2- 26- 38= 5253-1- 1976= 7229 см1 Расстояние центра тяжести сечения от середины его высоты 1976-32,5/7229= 8,9 см; момент инерции сечения /=5253-(103Vl2-b8,9) -i- 1976-(38/12-ь23,6639,8-10 см";

радиус инерции сечения i = sIl/A = = -639,8- iC /7229 = 29,75 см; расстояние от центра тяжести сечения до его края в сторону эксцентриситета у=8,9-1- 103,0/2= 60,4 см. По табл. 3.19 а= 750. Гибкость простенка



Xi=/(/i=760/29,75= 25,5; коэффициент продольного изгиба для всего сечения по табл. 3.23 ф=0,918.

Решение при е=35.0 см. ео= 60,4-35,0=25,4 см < 0,7у=0,7-60,4= 42,3 см - расчет на раскрытие трещин в швах кладки не выполняется.

Несущая способность (прочность) простенка Nce4= nig- Фг Р с- со ; mg= 1,0 при i=29,75 см > 8,7 см.

Так как е= 35,0 см > d/2= 65,0/2= 32,5 см, то сжатая зона А,- имеет тавровую форму.

Расстояние границы этой площади от линии действия продольной силы определяем по формуле (4.7)

d= 65,0 см; е= 35,0 см;

-{2e-d)+{e-dJ , где Ь,= 103,0 см; Ь2= 51.0 см;

Ь • (2 • 35,0 - 65,0)+ (35,0 - 65,0) = 32,4 см.

103,0

Высота сжатой части сечения hc= е+ х= 35,0+ 32,4= 67,4 см. Площадь сжатой части сечения Ас=51,0- 67,4 + 2,4- 26-2= =3562,2 см1

Определяем момент инерции сжатой части сечения относительно его центра тяжести

Se= 51- 67,4- 33,7 + 2- 2,4- 26- 66,2= 124445,8 см

Ус=8е/Ас= 124445,8/3562,2= 34,93 см;

1 = ILLf- + 51.67,4 • 1,235 + 2 12

+26-2,4-31,27

= 1423364,5 см*.

Радиус инерции сжатой части сечения i -

1423364,5

= 20,0 см.

3562,2

Гибкость сжатой части сечения простенка = 760/20,0 = 38,0; фс =

0,818;

Ф1 = (Ф+Фс) / 2 = (0,918 + 0,818) / 2 = 0,868.

о>= 1+ео/ 2-у= 1+25,4 / 2-60,4= 1,21 < 1,45 (2-у= 2-60,4= 120,8 см > h= 103,0 см).

Nce4 = I- 0,868- 1,105- (100) -3562,2- 1,21 = 413414,5 Н - 413,4 кН. С учетом Yn=0,95 допустимая расчетная нагрузка на простенок N= 435,1 кН.

Решение при е=25.0 см. ео= 60,4-25,0=35,4 см < 0,7-у=0,7-60,4= 42,3 см - расчет на раскрытие трещин в швах кладки не требуется. Так как е=25,0 см < d/2= 65,0/2= 32,5 см, сжатая зона Ас имеет прямоугольную форму и равна Ас= 2-e-b2= 2-25,0-51,0= 2550,0 см, а ее высота М 2-е= 2-25,0= 50,0 см. Гибкость сжатой части сечения Я.нс= H/hc= 760/50= 15,2; фс= 0,700; ф1= (0,918+0,700)/2= 0,809; ю= 1+35,4/2-60,4= 1,293 < 1,45.

I- 0,809- 1,105- (100)- 2550- 1,293= 294747,0 Н - 294,75 кН. С учетом Уп=0,95 допустимая расчетная нагрузка на простенок N= 310,2 кН.

Решение при е=15,0 см. ео= 60,4-15,0=45,4 см > 0,7-у=0,7-60,4= 42,3 см - кроме расчета на прочность, требуется выполнить расчет на раскрытие трещин в швах кладки; е=15,0 см <d/2=32,5 см - сжатая зона сечения прямоугольная с площадью Ас= 2-15,0-51,0= 1530,0 см; hc= 2- 15,0 = 30,0 см; Хьс = 760 / 30 = 25,3; фс = 0,464; ф, = (0,918 + 0,464) / 2 = 0,691; 0=1+45,4/2-60,4=1,375 < 1,45.

Nce4= 1- 0,691- 1,105- (100)- 1530- 1,375= 160632,9 Н = 160,6 кН.

С учетом Yn = 0,95 допустимое расчетное усилие на простенок из условия обеспечения его прочности N= 169,0 кН

Определение Ысеч по раскрытию трещин в растянутой зоне сечения производим по формуле (4.20)

Согласно табл. 4.5 при предполагаемом сроке службы конструкции 50 лет Yr= 2,0; по табл. 3.14 Р,ь= 0,08 МПа, тогда 2 •0,08-(100)-7229 = 7229-(103 - 60,4).45,4- =

639,8 10

Таким образом, предельная нагрузка на простенок определяется в рассматриваемом случае расчетом по раскрытию трещин в растянутой зоне сечения, а не расчетом по несущей способности.

Пример 4. Внецентренно сжатый элемент. К тавровому сечению простенка приложена продольная сила с эксцентриситетом ео=20,4 см в сторону полки (N=442,3 кН, М= 90,2 кН-м). Размеры простенка и все остальные данные см. на рис. 10.4 и в примере 3. Определить расчетную несущую способность Nee,-Следующие величины, не зависящие от эксцентриситета, вычисленные в примере 3, остаются без изменений:

Zo= h-y= 103,0- 60,4= 42,6 см- расстояние от центра тяжести сечения до его края в сторону эксцентриситета; а=750; 1(Г 7,60 м; mg= 1,0; ф= 0,918; R= 1,105 МПа; А= 7229 см; 1=639,8-Ю" см".

Нормальная сила приложена от наружного края полки на расстоянии е = zo- ео= = 42,6-20,4=22,2 см.

Определяем площадь сжатой части сечения. Для определения размеров этой площади используем формулу (4.6)



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 [ 33 ] 34 35 36 37 38