Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 [ 25 ] 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70


Рнс. VI1.4. Примеры концевых креплений ваит нз арматурных стержней -с п. тлей- 6-с нарсзкпй; в-с квостовиком; г-со стальной муфтой; а-с упорной и1аЯ<5ой: е-с одиночной фасонкоЙ; ж-со спаренными фасонками: з-в пиде свариога башмака с передачей усилия через стяжные высокопрочные оолты


Рис. VII.5. Основные варианты концевых


вант из пучков

проволоки

о - гндьзостерденсвые анкеры; б - анкер типа «колодка с пробкой»; fi - анкер с .аливкоП бетоном- / - стержень нз термоупрочнСнной стали; 2 -обжимная гвльаа из мягкой стали; 3 -то же с наружной резьбой; 4 - пробка из термоуорочненноЙ стали; 5 -колодка; б-мелкозернистый бетон марки М50О клк МбОО; ? -диафрагма-звездочка; в -бесшовная Л)уба: S -стальное обжимное кольцо с коническим вкладышем: /О - приваренное дннщс С отверстием



Нарезной конец стержня ослабляет сеченне BaH-, (рнс. VII.4,6), поэтому рекомендуется применять хвостовик боль шего диаметра (рис. VII.4,e). Хвостовик приваривают контактно! илн "ванной электросваркой. Требуемый диаметр хвостовика при нимают по прил. 4 после расчета на прочность то ослабленном] сечеиню.

На конец ванты можно плотно насаживать муфту из обрезк! трубы с резьбой (рис. VII.4,e). Муфту но торцам закрепляю-сварными швами. Упорную шайбу с ребрами жесткоси (рнс .VII.4,6) применяют для аикеровки вант в монолитных бор товых элементах. Для шарнирного закрепления 1ваит используют одиночные или спаренные фасонки с отверстиями (рнс. VII.4,e, ж) Длину сварных швов для крепления фасовок определяют по рас чету на прочность.

Для вант из пучков высокопрочной проволоки разработаны различные варианты анкерных креплений, наиболее характерны* из которых приведены на рис. VII.5. Гильзостержневые анкерм (рис. VII.5,a) основаны иа принципе запрессовки концов проволО ки между гильзой из мягкой стали я закаленным стержнем. В этих анкерах обеспечивается только 75-185% прочности пучка. Положительными качествами анкеров являются сравнительно низкая стоимость и быстрота анкеровки на гидравлической установке.

Ликеры типа «колодка с пробкой» известны различных модификации. Надежная анкеровка проволок обеспечивается за сче1 заклинивания их между мягкой колодкой и пробкой из закаленной стали (рис. VII.5,б). При анкерах этого типа пучки могут иметь любое нужное число проволок. Натяжение пучков и запрессовку концов проволок производят гидравлическим домкратом; двойного действия. Для -мощных вант из пучков высокопрочиой-проволоки рекомендуются анкеры в виде стакана из трубы с заливкой отогнутых концов проволоки высокопрочным мелкозернистым бетоном (рис. VII.5, в). Натяжение ваит производят с помощью захватов, насаживаемых иа стакан снизу аналогично скобам на рис. VUJS.K.A.

Глава VIII. основы расчета ваитовых и мембранных покрытий

§ viii.1. основные положения

Расчеты ваитовых систем с достаточно точным -вычислением усн-ч-Яй Б нитях являются сложными н трудоемкими. Обусловлено это прежде всего нелинейной зависимостью усилий в вантах от нагрузки. В настоящем пособии даются основные сведения то упрощенным приемам статического расчета различных систем ваитовых покрытий, что позволяет архитекторам тю значению и ха--рактеру усилий произвести предварительную конструктивную про- работку любого покры-шя в целом.

Висячие покрытия рассчитывают по предельным состояниям



в соответствии с действующими нормами проектирования строи-т(;льных конструкций. По предельному состоянию первой группы рассчитывают несущую способность конструкций сооружения, по предельному состоянию второй группы определяют деформатив-цость вант, влияющую на пригодность покрытия к нормальной эксплуатации. Расчет несущей способности обязателен для всех конструктивных элементов и напряженных соединений покрытия.

Деформатиеность висячих покрытий рассчитывают на стадии точного инженерного проектирования. В реальных расчетах искривления и прогибы ваит проверяют как при максимальных равномерно распределенных нагрузках, так н воздействии несимметричных нагрузок и ветрового отсоса. Архитектор может ограничиться эмпирическими приемами обеспечения жесткости покрытия, поскольку в таком случае точный расчет не вносит существенных изменений в архитектурный замысел сооружения. На стадии эскизной прорабопш покрытия прогибы ваит архитектор иногда проверяет для висячих обо.чочек и струнных конструкций, как вызывающих наибольшие опасения по деформативности при .тействии только максимальных равномерно распределенных нагрузок.

Точный расчет мембран производят путем решения системы нелинейных дифференциальных уравнений, выражающих неразрывность деформаций и равновесие оболочки, с одновременным учетом податливости опорного контура. Для стадии ориентировочного расчета покрытия можно определять напряженное состояние мембранной оболочки упрошенным способом.

§ v1ii.2 УСИЛИЯ В ВИСЯЧИХ ОБОЛОЧКАХ С ПАРАЛЛЕЛЬНЫМИ ВАНТАМИ

За расчетную схему ванты в зависимости от конструктивной компоновки покрытия принимают провисающую нить с опорами, расположенными на одном или разных уровнях (рис. Vni.l). Нагрузка от массы кровли и снега распределяется равномерно вл.оль ваиты.

Распор ванты без учета ее деформации от растяжения вычис--1ЯЮТ по формуле

H = MJy = qlVI.Sf). (viii.i)

где .Мо-изгибающий момент от нагрузки q в обычной балке пролетом I; V - ордината линии ванты.

Вертикальная составляющая опорной реакции ванты при закреплении концов на одном уровне:

V=qili. (vi1i.2)

Наибольшее усилие растяжения действует в ванте у опоры:

N = yW+V = н Vi+iepjp. (viii .3)

Наименьшее растягивающее усилие ванта испытывает посередине пролета:



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 [ 25 ] 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70