Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 [ 30 ] 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70

ванты погаснтся, как показано на рис. VIII.8,e при выполнении условия:

Ро = Я 1аМ(а с+/н/?/ф)(«с/й«). (VIII.54)

где ро -линейная мгрузка для предварительного натяжения стабилизирующей ванты; а - коэффициент пропорциональности изменения распоров вант (в качестве первого приближения можно принимать а=0,3-0,5); U: fa - длина и стрела лровисания главной несущей ванты; /с; ft>-длина и стрела подъема главной стабилизирующей ванты; Он; Сс - шаг несуших и стабилизирующих ваит.

Для обеспечения жесткости покрытия при действии расчетной нагрузки необходимо стабилизирующие ванты натягивать с учетом условия (VIII.33). Усилия в несущей н стабилизирующей вантах следует определять по формулам (VIII.35) н (VII 1.36), а первоначальные длины всех несущих и стабилизирующих вант рассчитываются по выражению (У1П.37),

На трос-подбор (см. рис. IV.9, IV.17) от стабилизирующих вант передается распор, который является максимальным в стадии монтажа вантовой сети покрытия. Заменяя сосредоточенные силы от стабилизирующих вант равномерно распределенной нагрузкой, можно вычислить усилия в тросе-подборе:

= = -п = VT.. (VIII.55)

где .Vx-n -усилие растяжения в точках закрепления троса-подбора к жестким частям опорного контура; Jr-n; fx-n - пролет и стрела провисания троса подбора.

Первоначальная длина троса-подбора составляет:

§ VIIL7. ПОДБОР СЕЧЕНИЙ НЕСУЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ ВИСЯЧИХ ОБОЛОЧЕК И БАЙТОВЫХ ПОКРЫТИЙ

После определения усилий в покрытии производят подбор се чений несущих элементов и рассчитывают на прочность узлы креп лення вант к опорным конструкциям. При назначен(1и сечениз вант предлагается пользоваться сортаментом стальных канатов i стержневой арматуры, приведенным в прил. 12,13.

Требуемая площадь сечення ванты из стержневой арматуры;

ANIiRy.m), (VIII. 57

тдс .V - расчетное уснлне в ванте, Н; расчетное сопротлвление арыа

турной стали растяжению [Ру=з40 МПа -для стали класса А-П1 м i?y=s «=500 МПа -для класса A-IV); 100 -коэффициент перехода от МПа Н/см2.

Требуемая площадь ванты и троса-подбора нз стальноп каната:

Л> 1,6 (ftn Run-100), (VIII.58

где 1,6 -коэффициент надежносгги по материалу; fen - коэффициент, учитывг ющнй понижение разрывного усилия каната по отношению к суммарном разрывному усилию проволок (fen=0,8I-0,85 -для канатов ТК коиструкцн



1X37 в ЛК-Р нонстружцяи 6X19; «•„=0,75-0,80-для канатов ТЛК-РО конструкции 6X36; ftii=l - для закрытых несущих канатов); -временное сопротивление проволок каната разрыву (/?„„ = 1176, 1372, 1568, 1666, 1764, 1862 и 1960 МПа -для канатов ТК, ТЛК-РО, ЛК-Р; «„„=.1078, 1176, 1274 и 1372 МПа для закрытых канатов); 100 - коэффициент перехода от \Ша к Н/см2.

Требуемую площадь сечения ванты из пучка высокопрочной проволоки определяют по формуле (У1П.57) с подстановкой расчетного сопротивления Rdh, равного 1010, 950 н 900 МПа соответственно для проволоки диаметром 4, 5 н 6 мм.

Центральные кольца в радиальных покрытиях испытывают осевое растягивающее усилие Nk. Требуемую площадь сечения кольца определяют по формуле (Vin.57) с использованием расчетного сопротивления прокатной стали по прил. 1.

Опорные кольца в радиальных покрытиях работают на сжатие,, поэтому кроме расчета на прочность нх следует проверять на устойчивость в своей плоскости. Критическое сжимающее усилие в-кольце с учетом влияния вант может быть определено по формуле,, приведенной в [9]:

Af„p= (2£„/к.100/г) [1-ЬУ 1-l-ci-2;(E„J„.100)l , (VIII.59)

r.ie г - радиус оси кольца; Еи - жесткость кольца на изгиб в собственной плоскости, ЛШа.см* (для железобетонного кольца с прямоуголышм поперечив - 1

ным сеченнем можно принимать Е„/,!-0,85£бЬЛ/12); с=Лк/Ге-Ь - I -

cosp

коэффициент, характеризующий работу упругого основания. И; ,V„ - усилие, сжимающее кольцо, Н; е= Я/(£Л. 100)-относительное удлинение ванты в плоскости кольца; ц - отношение длины ванты к пролету; р - \тол наклона к горизонту ЛШ.НИ, соединяющей опорные точки ванты; 100 -коэффициент перехода от .МПа к Н/см.

Вертикальные и наклонные растяжки между вантами в двухпоясных покрытиях рассчитывают с нспо.пьзоваиием формул (VI 11.57), (VI 11.58).

Сечение распорок между несущими и стабилизирующими вантами назначают из расчета иа устойчивость при центральном сжатии по формуле (XII.49). Гибкость распорок не должна превыщать 180. Для подбора сечения распорок в прил. 9 приведена выборка нз сортамента стальных труб. Значения коэффициента продольного изгиба ф приведены в прил. 5.

В винтовых стяжках подлежит проверке прочность их по сечению с резьбой:

NnAi„ R„tlW. (VIII.60)

-.le (1 -ч;исло стяжных болтов; Лл„-площадь сечения стяжного болта по внутреннему диаметру резьбы (принимают по прил. 4); /ы - расчетное сопротивление растяжению болта щз стали повышенной прочности (принимают •о прил. 3); 100-коэффициент перехода от .МПа к Н/«м®.

§ VIII.8. ОСНОВЫ РАСЧЕТА МЕМБРАН

В Сферической провисающей мембране под действием равно-Черно распределенной нагрузки меридиональные и кольцевые усн-



ЛИЯ действуют так же, как и в куполе см. вывод формул (XII.20 и (XII.21)], только являются растягивающими:

Ni = qrl2; №2 = «г/г cos 2<р, (WII.61

где Л1 -линейиое меридиональное усилие; - линейное кольцевое усилие t] - расчетная равномерно распределенная лагрузка на I М2 горизонтально проекции мембраны; г - радиус кривизны ме]«браны - его значение зависн от пролета и стрелы провисатия оболочки: r=(Jt+iP)f(8l): <р -угол наклон касательной в рассматриваемом кольцевом сечении мембраны к горизонтально плоскостн-

В цилиндрической провисающей мембране от равномерно рас пределенной нагрузки q возникают такие же растягивающие уси лня, как в висячих оболочках с параллельными вантами [см. вьв водформулы (V1II.3)]:

W = [«W(8f)l 11+Тбда, (VIIJ.63

где i - перекрываемый пролет; / - стрела провисания мембраны (аналогичи рис. VIII.I,a).

В мембране из переплетенных лент (см. рис. VI.12) действуй растягивающие усилия:

N = kqPI(»f), (Viii.e:

где fe - коэффициент, учитывающий работу лент другого натравлення (ег принимают равным 0,585 согласно исследованиям ЦНИИСК им. В. А. К> черенко [54]); У-про.тет ленты (в покрытии с круглым планом пролет лени равен диаметру мембраны).

В мембранах шатрового типа усилия в секторе с шириной у наружного опорного кольца можно определять, как для анал гичной, по форме висячей оболочки [см. рис. УП1.2,б и вывод фор мулы (VIII.19)]:

N = \q Pioef) I у l + [8f/(3 0+tgPI, (VIIl.W

где P -угол наклона к горизонтальной плоскости линии, соединяющей меридиональному сечеиню наружный опорный коитур ш центральное кольц - расчетная равномерно распределенная нагрузка от покрытии на 1 м2 npq екднн пола.

В двухслойной мембранной оболочке с поверхностью гипар усилия в несущих лентах определяют по формуле (У1П.62), скольку прн полной расчетной нагрузке q стабилизирующие лентч могут полностью выключаться из работы покрытия [в формул (VIII.35) Ар можно принимать равной нулю].

Толщина мембраны из условия прочности участка шириной 1 определяют по формуле

i>Nnmf!y). (Vlii.a

где Af -расчетное усилие, Н/м; -расчетное сопротивление металла лист! вой оболочки по пределу текучести, МПа (его принимают по прил. II н 2



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 [ 30 ] 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70