Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник ванты погаснтся, как показано на рис. VIII.8,e при выполнении условия: Ро = Я 1аМ(а с+/н/?/ф)(«с/й«). (VIII.54) где ро -линейная мгрузка для предварительного натяжения стабилизирующей ванты; а - коэффициент пропорциональности изменения распоров вант (в качестве первого приближения можно принимать а=0,3-0,5); U: fa - длина и стрела лровисания главной несущей ванты; /с; ft>-длина и стрела подъема главной стабилизирующей ванты; Он; Сс - шаг несуших и стабилизирующих ваит. Для обеспечения жесткости покрытия при действии расчетной нагрузки необходимо стабилизирующие ванты натягивать с учетом условия (VIII.33). Усилия в несущей н стабилизирующей вантах следует определять по формулам (VIII.35) н (VII 1.36), а первоначальные длины всех несущих и стабилизирующих вант рассчитываются по выражению (У1П.37), На трос-подбор (см. рис. IV.9, IV.17) от стабилизирующих вант передается распор, который является максимальным в стадии монтажа вантовой сети покрытия. Заменяя сосредоточенные силы от стабилизирующих вант равномерно распределенной нагрузкой, можно вычислить усилия в тросе-подборе: = = -п = VT.. (VIII.55) где .Vx-n -усилие растяжения в точках закрепления троса-подбора к жестким частям опорного контура; Jr-n; fx-n - пролет и стрела провисания троса подбора. Первоначальная длина троса-подбора составляет: § VIIL7. ПОДБОР СЕЧЕНИЙ НЕСУЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ ВИСЯЧИХ ОБОЛОЧЕК И БАЙТОВЫХ ПОКРЫТИЙ После определения усилий в покрытии производят подбор се чений несущих элементов и рассчитывают на прочность узлы креп лення вант к опорным конструкциям. При назначен(1и сечениз вант предлагается пользоваться сортаментом стальных канатов i стержневой арматуры, приведенным в прил. 12,13. Требуемая площадь сечення ванты из стержневой арматуры; ANIiRy.m), (VIII. 57 тдс .V - расчетное уснлне в ванте, Н; расчетное сопротлвление арыа турной стали растяжению [Ру=з40 МПа -для стали класса А-П1 м i?y=s «=500 МПа -для класса A-IV); 100 -коэффициент перехода от МПа Н/см2. Требуемая площадь ванты и троса-подбора нз стальноп каната: Л> 1,6 (ftn Run-100), (VIII.58 где 1,6 -коэффициент надежносгги по материалу; fen - коэффициент, учитывг ющнй понижение разрывного усилия каната по отношению к суммарном разрывному усилию проволок (fen=0,8I-0,85 -для канатов ТК коиструкцн 1X37 в ЛК-Р нонстружцяи 6X19; «•„=0,75-0,80-для канатов ТЛК-РО конструкции 6X36; ftii=l - для закрытых несущих канатов); -временное сопротивление проволок каната разрыву (/?„„ = 1176, 1372, 1568, 1666, 1764, 1862 и 1960 МПа -для канатов ТК, ТЛК-РО, ЛК-Р; «„„=.1078, 1176, 1274 и 1372 МПа для закрытых канатов); 100 - коэффициент перехода от \Ша к Н/см2. Требуемую площадь сечения ванты из пучка высокопрочной проволоки определяют по формуле (У1П.57) с подстановкой расчетного сопротивления Rdh, равного 1010, 950 н 900 МПа соответственно для проволоки диаметром 4, 5 н 6 мм. Центральные кольца в радиальных покрытиях испытывают осевое растягивающее усилие Nk. Требуемую площадь сечения кольца определяют по формуле (Vin.57) с использованием расчетного сопротивления прокатной стали по прил. 1. Опорные кольца в радиальных покрытиях работают на сжатие,, поэтому кроме расчета на прочность нх следует проверять на устойчивость в своей плоскости. Критическое сжимающее усилие в-кольце с учетом влияния вант может быть определено по формуле,, приведенной в [9]: Af„p= (2£„/к.100/г) [1-ЬУ 1-l-ci-2;(E„J„.100)l , (VIII.59) r.ie г - радиус оси кольца; Еи - жесткость кольца на изгиб в собственной плоскости, ЛШа.см* (для железобетонного кольца с прямоуголышм поперечив - 1 ным сеченнем можно принимать Е„/,!-0,85£бЬЛ/12); с=Лк/Ге-Ь - I - cosp коэффициент, характеризующий работу упругого основания. И; ,V„ - усилие, сжимающее кольцо, Н; е= Я/(£Л. 100)-относительное удлинение ванты в плоскости кольца; ц - отношение длины ванты к пролету; р - \тол наклона к горизонту ЛШ.НИ, соединяющей опорные точки ванты; 100 -коэффициент перехода от .МПа к Н/см. Вертикальные и наклонные растяжки между вантами в двухпоясных покрытиях рассчитывают с нспо.пьзоваиием формул (VI 11.57), (VI 11.58). Сечение распорок между несущими и стабилизирующими вантами назначают из расчета иа устойчивость при центральном сжатии по формуле (XII.49). Гибкость распорок не должна превыщать 180. Для подбора сечения распорок в прил. 9 приведена выборка нз сортамента стальных труб. Значения коэффициента продольного изгиба ф приведены в прил. 5. В винтовых стяжках подлежит проверке прочность их по сечению с резьбой: NnAi„ R„tlW. (VIII.60) -.le (1 -ч;исло стяжных болтов; Лл„-площадь сечения стяжного болта по внутреннему диаметру резьбы (принимают по прил. 4); /ы - расчетное сопротивление растяжению болта щз стали повышенной прочности (принимают •о прил. 3); 100-коэффициент перехода от .МПа к Н/«м®. § VIII.8. ОСНОВЫ РАСЧЕТА МЕМБРАН В Сферической провисающей мембране под действием равно-Черно распределенной нагрузки меридиональные и кольцевые усн- ЛИЯ действуют так же, как и в куполе см. вывод формул (XII.20 и (XII.21)], только являются растягивающими: Ni = qrl2; №2 = «г/г cos 2<р, (WII.61 где Л1 -линейиое меридиональное усилие; - линейное кольцевое усилие t] - расчетная равномерно распределенная лагрузка на I М2 горизонтально проекции мембраны; г - радиус кривизны ме]«браны - его значение зависн от пролета и стрелы провисатия оболочки: r=(Jt+iP)f(8l): <р -угол наклон касательной в рассматриваемом кольцевом сечении мембраны к горизонтально плоскостн- В цилиндрической провисающей мембране от равномерно рас пределенной нагрузки q возникают такие же растягивающие уси лня, как в висячих оболочках с параллельными вантами [см. вьв водформулы (V1II.3)]: W = [«W(8f)l 11+Тбда, (VIIJ.63 где i - перекрываемый пролет; / - стрела провисания мембраны (аналогичи рис. VIII.I,a). В мембране из переплетенных лент (см. рис. VI.12) действуй растягивающие усилия: N = kqPI(»f), (Viii.e: где fe - коэффициент, учитывающий работу лент другого натравлення (ег принимают равным 0,585 согласно исследованиям ЦНИИСК им. В. А. К> черенко [54]); У-про.тет ленты (в покрытии с круглым планом пролет лени равен диаметру мембраны). В мембранах шатрового типа усилия в секторе с шириной у наружного опорного кольца можно определять, как для анал гичной, по форме висячей оболочки [см. рис. УП1.2,б и вывод фор мулы (VIII.19)]: N = \q Pioef) I у l + [8f/(3 0+tgPI, (VIIl.W где P -угол наклона к горизонтальной плоскости линии, соединяющей меридиональному сечеиню наружный опорный коитур ш центральное кольц - расчетная равномерно распределенная нагрузка от покрытии на 1 м2 npq екднн пола. В двухслойной мембранной оболочке с поверхностью гипар усилия в несущих лентах определяют по формуле (У1П.62), скольку прн полной расчетной нагрузке q стабилизирующие лентч могут полностью выключаться из работы покрытия [в формул (VIII.35) Ар можно принимать равной нулю]. Толщина мембраны из условия прочности участка шириной 1 определяют по формуле i>Nnmf!y). (Vlii.a где Af -расчетное усилие, Н/м; -расчетное сопротивление металла лист! вой оболочки по пределу текучести, МПа (его принимают по прил. II н 2 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 [ 30 ] 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 |