Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник Рис, Xl.35. Далыые для определеннв гсилнЙ в эллиптических плитах при равномерно распределенной нагрузке
Рис. Х1.гб. Схемы круглой и секторных плит Для определеиня усилий л -круглея плнта; 6. в - секторные плиты
1нс. XI.37. Влияние развитых капителей колонн на плите " - однниролетное покрытие: б - двухпролетное покрытие; / - изгиба* колоннах без капителей; 2 -то же, с капителями [бающие моменты в стержневой моменты при мальиым значениям усилий в поясах и опорных раскосах, как показано иа рис. XI.38. Распределение усилий в поясах плиты вдоль пролетов 1ш д принимают ступенчатым по квадратной па-г)аболе, как бы соединяющей вычисленные значения изгибающих моментов иа опорах и посередине плиты. Эпюру усилий в раскосах предполагают ступенчатой, изменяющейся вдоль треугольной эпюры поперечных сил в обычной балочиой конструкции с известными значениями опорных реакций. В перекрытии из вертикальных перекрестных ферм максимальные усилия в поясах JVn и опорных раскосах составляют: для схемы с квадратными поясными ячейками (рис. Х1.1,а): /Vn = ±2.1M„,„a/ft: /Vp = =F l,4Vni/sino: (XI.8) 5 З.К. М2 133
Рис, XI.38. Характер впюры уснлнй в поясах (а) н раскосах (б) стержневой плиты; оп-той по контуру / - эпюры изшСающнх моментов; 2 - эпюры поперечных сил Рис. XI.SS. Оси координат в стержн) : плитах с треугольными н шестиугольными ] ДЛЯ схемы с квадратными поясными ячейками, развернуты; под углом 45° к сторонам плиты (рис. Х1.1,б): - ЛГп = ±1,6Мш,хА/(К2Л)=±1.13Л„аха/Л; (XI. ivp = q= 1,75 V fli/ (2 filn a) = q= 0,875 V Oi/sin a; ДЛЯ схемы с треугольными поясными ячейками (рис. Х1Ле Л?п = ± 1.3 (0.866/W, -0.289Mp) i; iVp = =F 1.6 Vai/{n sin а), (XI.I, где ft-выооха плиты (расстояние ыежду поясами); а-размер поясной ки; П1 - расстояние между точками опирания стержневой системы вдоль с ны плкты; а -угол наклона раскосов к горивонтальной плоскости; п -»; несущих раскосов в опорном -узле; Мшах - наибольший изгибающий мс Мк и АГд в единичной полоске сплошной плиты; 2.1; 1,6; 1,3 -поправочН коэффндкенты, учитывающие различие между изгнбающипчи моментами сплошной плите и стержневой; 1,4; IJS; 1.6-поправочные коэффициенты, f тывающне различие между опорными реакциями! в сплошной плите и 1стерж пой; Л1х, My-изгибающие моменты ib единичной шолооке сплошной лы» вдоль координатных осей х. у (рнс. XI.39); V -опорная реакция единич» пол.оски сплошной плиты; Wp= ±-сжимающее усилие при восходящих раскосах н растягивающее прв нисходящих. В перекрытии из решетчатых пирамид максимальные усилия в поясах Nu и опорных раскосах Л/р составляют: для плиты из пентаэдров (рис. Х\.2,а): „„±,,,i%, ,.e = J4i, (XI.,.) 2 sin а sin а ДЛЯ плиты из пентаэдров с диагональным расположением нижних поясов (рис. Х1.2,б): K= - i 1 .„ „ Mr„„a 1,414Мп,.,д JVp = -1,8 sin a (IX. 12) для плиты из тетраэдров (рис. XI. 2,в)-по формулам (XI.10); для плиты из гептаэдров (рис. Х1.2,г): (ЗЛ»,--Л1„) а 0.75 (3M,--Mj) а -1,5 «J = -1,S - /Vp = -1,6 /VJ = 1,5 Wo, (0,866М;( -0,289M,) а ft 0,8 Voi (XI.13) 2 sin a sin a lie N, N" -усилия в верхних и нижних поясах соответственно [остальные осозначения те же, что и в форму.пах (Х1.8)-(XI.10)], В перекрытии, скомпонованном из решетчатых пирамид с вершинами, обращенными кверху, усилия определяют по формулам (XI.11) - (XI.13) с заменой AS HaAf;;,JV;HaJVS и знака «минус» на знак «плюс» для JVp (если опорные раскосы растянутые). При опирании плиты иа отдельные колонны усилия в опорных раскосах зависят от значения опорной реакции колонн V, числа несущих раскосов в опорном узле п и угла наклона их к горизонтальной плоскости а: Wp я =FV/(nslna) =ч=ЛгрР/(п8!по), (XI.14) где Агр-площадь сбора нагрузок иа одну колонну в предположении статической определимости плиты относительно опор; р - равномерно распределенная Нагрузка на I м2 перекрытия. Усилия в раскосах решетчатых капителей колони (рис. XI. 10,6; Х1.11,а) определяются по формуле (XI.14) ! с подстановкой соответствующих данной капители значений п, а. - iai5 - 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 [ 43 ] 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 |