Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 [ 52 ] 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70

(рнс. XII.33). Нагрузку от снега определяют в соответствии указаниями СН«П II-6-74 ifSQ]:

Pi = p„Cin; рг = р„сгп, (XII,

где Pt? -Нагрузка от снегового покрова на I ал" горизонтальной ловерхнос землн: принимают в зависимости от снегового района СССР; Ci, Са -коэфф цнеиты, учитывающие переход от сиега на зшле к снеговой нагрузке иа ово, чатое покрытие (рис. ХП.33,5); коэффициент перегрузки; его определяют зависимбстл от отношения снеговой нагрузки к нормативной снеговой нагру же pofft=il,4 при g"/Po&l; п=.5 при g"/pii=0,8; n=l,S5 при g«/p*==Oj n = l,6iipHg«/p„0,4).

На рис. XII.34 показано действие ветрового напора на oboj Расчетное значение ветровой нагрузки определяют по формулак i7, = ?„CinK; «еСовПК; (1з = ЧцСз" К. (XII.!

где -юкоростной напор; его принимают в соответствии со СНиП [50]; Сз: Са - аэродинамические коэффициенты; пргашмают по графикам на р.. Х11.34,б; п - коэффициент перегрузки, равный 1,2; К - коэффициент, учитыв ющий изменение скоростного напора в зависимости от высоты свода и тнг местности; принимают по СНиП [50].

Первоначально усилия в оводе рассчитывают для едяничио нолоски, как в двухшарнирной арке, очерченной по дуге окруи ности (рис. Х11.Э2, а). Статическую неопределимость кругово двухшарнирной арки при действии (вертикальных нагрузок сня мают путем использования коэффициента k, учитывающего упру roe обжатие свода:

где /, Л-iMOMeiiT мнерцин и площадь .поперечного сечекия стержней в единич ной полоске свода; е - коэффициент, завнсйщий от отношения l(f и централ! «ого угла ч>о; принимают по табл. ХП.1; L -длина дуги свода; Л/ -распор aj КН (единичной полоски свода); Мс - изги&вющий момент ло середине обычно балки пролетом /; f -стрела подъема свода.

Таблица ХИЛ. Параметры для определения значения ко: учитывающего упругое обжатие свода

Отношение стрелы подъема к пролету 1/[

Коэффициенты

Фо: „ рад

90°0000" 1,57080 1,0000

1,I760I 1,2628

63°0748" 0,92730 1,4488

43°3610" 0,76101 1,6747

Продолжение табл. XI1

Отношение стрелы подъема и пролету /

Коэффициенты

1/10

?"! .>

рад

З66212" 0,64350 1,6633

316S27" 0,65660 1,7073

28°0421" 0,48996 1,7420

26"0327" 0,43734 1,7681

22°3711. 0,39479- 1,7873



Раопор и вертикальная реакция единичной полоски" свода от постоянной нагрузки g составляют:

Я = * (<р<, 112 - R С1 - cos <р„) 1 g Rll; V = g <р« R. [XI1.7> 1де фо - це11тра/ьный! угол в радианах от конька до опоры свода.

Прн расчете на снеговую нагрузку р свод рассматривают дважды. От равномерно распределенной снеговой нагрузки pi раопор и вертикальная реакция опоры единичной полоски свода составляют:

H=Ffe lP,P/<8m (l--5o»); V = p,/ (l-2n);2, (ХП.8)

де а=аН (для сводов с ipoSO" а=0).

При треугольном распределении снеговой нагрузки рг распор li вертикальная реакция опоры единичной полоски свода составляют:

Р = 0.0342* (р,Р ) (1-2а + 8а=); 1

V„ 7..Pj/ (7-10а -8а=). I ""

=V..pj( (11-26а + 8а");

При ветровой нагрузке формулы для определения распора » вертикальных реакций являются сложными. Однако вы<1исление-jHaqeHHft На, Нв, Vа. Уъ значительно упрощается, если пользоваться коэффициентами, приведенными в табл. ХП.2:

f/Y."?; n-iql-. V , = T],;; Vb = %;, (Xll.lO).

где q-расетная ветровая нагрузка без аэродинамического коэффициента (аэродинамические коэффициенты ci, Се, га учтены прн сосгавленин таблицы»

Таблица XII-2. Коэффициенты для определения распоров и вертикальных реакций сводчатого покрытия при действии ветровой нагрузки

Отношеше стрелы подъема к пролету \tl

1/3 ! 1/4

1,6 1 i/r

1/8 1 l/s

l/io

0,4319 0,0469 0,4070 0,4070

0.3942 U.1920 0,2767 0,3699

0,4204 0,2979 0,2462 0,3381

0,4734 0,3694 0,2369 0,3251

0,5372 0,4711 0,2275 0,3166

0,6041 0,6499 0,2218 0,3090

0,6729 0,6269 0,2180 0,3042

0,7426 0,7029 0,2164 0,3032

0,8130 0,7780 0,2135 0,2975.

У2 11

Продольную силу и изгибающий момент в единичной полоске свода вычисляют по формулам:

W = Hcos<p-l-<Jsin(f, М = Мб-(XII.II),

где Q - поперечная сила в балке пролетом, i\ <р~угол наклона касательной в. рассматриваемом сечении дуги свода к горизонтальной плоскости; у - ордината рассматриваемого сечеиня свода (см. рнс. X1I.32): /Ив - изгибающий момент & балке пролетом /. ,

Продольное сжимающее усилие в отдельном стержне oднo поясного свода определяют по формуле

Wi = Wo/(2sina), (XII.12)-

где а -угол наклона стержня к образующей поверхноспн свода; а - ширина 1РУ20ВОЙ полосы (рис XII.36).




Рнс. Xli.3.%. Полоса опредстення усилий в с жнях и узлах сегчатог свода

В двухпоясиом покрытии усилия В стержнях находят яо фор муле

Ni = (,V/2 ± M/h) al (2 sin a), (XII. 13

где Л -толщина двухпоясного свода (расстояние между поясамл двухслойн-J решетчатой системы).

При недостаточной жесткости стержней сетчатый овод може потерять общую устойчивость. Полагая S-образную форму про дольного изгиба оси свода, можно приближенно вычислить кри тическую силу по формуле Эйлера для центральной част покрытия без учета влияния торцевых диафрагм:

W„p = n»£/,.100/(ii)«, (ХП.П

где - момент ннерцив поперечного сечения лары стержней в однопоясчо своде (рис. X1I.35) относительно горизонтальной осн, jc, см; для круглых тру он [Равен

/, = я (# -4)/64;

или /« - момент ннерцнн пары стержней, .расположенных в одной вертикалы плоскости грузовой лопосы а в двухпоясжтм своде, см*:

здесь d, dt - наружный н внгутренннй диаметр трубы; см; i4 - площадь погюр* иого сечення стержня, ом; р.-коэффициент расчетьюй длины свода; его зя чение зависит от отношсешя стрелы подъема к пролету: i=0,55 при f =l/ ц=€.6 прн il=l/3; ц=0,65 при f =l/2,S; f-модуль улру.гост.и Ъ1ет.ялла, которого выполнены стержни свода, МПа; 100 -коэффициент перехода от Ш к Н/см.

Устойчивость свода в центральной части между торцевым диафрагмами считается обеспеченной, если соблюдается услов;

W„p>JV. (XII.I

§ X1I.8. РАСЧЕТ УСИЛИИ В СКЛАДКЕ

При приближенном .расчете решетчатую складку можно ра ймэтрнвать как конструкцию, состоящую из отдельных плоек" ферм. В этом случае статический расчет складки сводится к опр делению нагрузки, действующей на отдельные плоские грани, ,и ЭШислению усилий в обычной ферме (рис. XII.36).

Нагрузка на складку принимается сосредоточенной в узл: вдоль граней (рис. Х11.36,б). Значение нагрузки подсчитывают формуле

P = gArp + pArp. , (XII.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 [ 52 ] 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70