Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 [ 56 ] 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70


Рнс XIИ7. Cw передачи усилий оболочки одноле<

/ ~ оболочка (сетча. тан конструкция); 2 - бортовой элемент; 3 - фундамент: 4 ~ расчетные полоски оболочки; 5 -эпюра сжимающи5!Г усилий в бортово) элементе

Растягивающее усилие в направлении вогнутости оболочки N, и сжимающее усилие в направлении выпуклости JVj составляют:

Л, = 0.5(>2 0»/(8«=? (В»; Л, = -? (8/), (XII.39:

где 9-расчетная нагрузка на единицу площади [горизонтальной шроенчин по покрытия.

Вследствие постоянства усилий TVi и Лг в любой точке поверхности оболочки сдвигающие усилия 5 также постоянны и равн.

5 = 1 = -JVj. (XII.40

В сплошной оболочке гипара усилия Ni и действуют в рас четных полосках шириной 1 ы. Для сетчатой оболочки с диагои лями Б вогнутом направлении кривизны (рис. XII.46, а) усилия стержнях составляют:

Р„ = -Ща (2cos 45°) = -Лго;

где Ро-усилие в стержне вдоль образующей; Рд -уснлне в Д1гагонально» стержне; fli - раостоянне между стержнями вдоль образующих (размер ячей ки).

Для сетчатой оболочки с диагоналями в выпуклом напраБле« НИИ кривизны (рис. Х11.46,б) усилия в стержнях равны:

РеЛГю; =Na Ъ/У2 . (XII.42

Сдвигающими усилиями S бортовые эиемеиты однолепестю • Бого гипара и наклонные ребра составного гнпара сжимаются (рис. XII.47), максимальное усилие сжатия данные элемеить испытывают внизу

W6 = S cosa. (XII.44

где а - угол наклона Бортового элемента к горизонталььюй плоскости. - 172 -

(XII.41



На фундаменты или диагональную затяжку в однолепестковом гипаре (см. рис. Х11.44,о) передается распор:

Я-=2Вг cos45°=.V"2 S/. (ХП.44)

В четырехлепестковом гнпаре ребра по осям симметрии покрытия растягиваются или сжимаются (в зависимости от схемы оболочки на рнс. XII.44) усилиями:

N = 2pSl; JV6 = 2pS coso. (XII.45)

где р - понижающий коэффициент, учитывающий краевой эффект при сочленении лепестков гипара в коньковых ребрах; принимаетсл равным 0,85 согласно [S(fli.

Затяжка по контуру покрытия (см. рнс. Х11.44,б) растягивается усилием:

W = A6Cosa = SZ. (ХП.46)

Расчет гипара на прямоугольном плане (см. рис. Х11.43,б) отличается от изложенного выше только Тем, что:

jv, = -Ar, = s = ?;,;w(8n. (XII.47)

§ XII.I2. ПОДБОР СЕЧЕНИИ СТЕРЖНЕЙ И РАСЧЕТ УЗЛОВ

После статического расчета плиты илн оболочки производят подбор сечений стержней, затем рассчитывают на прочность элементы узлового сопряжения. Для подбора сечений в прил. 9-11 приведен сортамент стальных круглых и квадратных труб. Рекомендуется в первую очередь применять сварные трубы, как более дешевые. Стержни можно назначать нз профилей в виде уголков, швеллеров, тавров и т. д. В этом случае нужно использовать сортамент, имеющийся в учебниках и справочниках по металлическим конструкциям [32, 37, 49].

Площадь сечения растянутых стержней в плите или оболочке определяют из условия прочности:

Vt-"W>), (XII.48)

где №-расчетное усилие в стержне. Я; R, - расчетное сопротивленве стали или алюминиевого «шлава, МПа; принимают по прил. >1 и 2; для алюмн-чиевой плиты лли оболочки со сварными узлами необходимо по прил. 2 учитывать частичное разупрочнение сплава в околошовной зоне; 100 - коэффициент перехода от МПа к НУсм*; ус - коэффициент условий работы.

Сечеиня сжатых стержней в плнте или оболочке подбирают путем пробных попыток нз условия устойчивости:

NH<fA-m)<iRyyc. (XII.49)

где <р-коэффициент продольного «згиба; принимают по -прил. 5 в зависимости от гибкости K=icf/i и марки стали или алюминиевого сплава; (е/ -рас-четная длина стержня между узлами; завжит от 5№шення узлового соедини, ния; приближенно нринн-мают равной геометрической длине стержня для по. ясав н опорных раскосов; для лгттержвдй решетки вводят понижающий лоэф. фицнент 0,8; i- радиус инерции сечения стержня; !00-4(09ффя. ИИеит перехода от МПа к Щш; Vt-коэффициент условий .работы.



Сжато-изогиутые стержни, например в сетчатом свюде, рассч! тывагот на устойчивость в плоскости действия изгибающе! момента:

Лг/(фЛ-100)</?4,Уг. (ХП.50

где <pe -вкоаффнциент понижения расчетного сопротивления лрн внецент-ре:* ном сжатии; определяют по нормам проектирования [51,52].

В сварных узлах типа «ИФИ», «Октаплатте» и др. расчете определяют необходимую толщину угловых швов для крепленн) стержней;

f/>NnPlRfmy, ft/>Ar/(P,/i?,-100), (XII.51

где N - расчетлтое усилие в стержне. И; -расчетная длина шва по меору жонца прикрепляемого стержня, см; fif-коэффициент, .принимаемы равным: 0,7 при ручной сварке стальных н алюминиевых конструкций, в о; тальпых случаях - по нормам проектирования [51, 52]; - коэффицнеи принимаемый равным: 1 при ручгюй сварке, в остальных случаях-по но] мам лроевтирования; /?й J - Рэчетное оопротивлеяве срезу по металлу угл вото шва, (МПа; принимают по лрил. I или 2; /(д .расчетное сопротнвлсад углового шва срезу по .металлу границы сплавления. ЛШа; иршамают прнл. 1; 100-коэффициент шерехода от МПа к Н/см.

В узлах типа «Меро», «Веймар», «МАрхИ» и др. диаметр иесу сущего болта подбирают из условия прочности при осевом рас тяжении:

W/(«-100)<i?M или NIAtnKOJ Rbnn-iWfyu. (ХП.52

где N - расчетное усилие в стержне, Н; Аьп - площадь сеченкя болта резьбе; принимают по прил. 4; /?6t*-расчетное сопротивление болта растя: нию, МПа; принимают в зависимости от класса прочиостн по прил, 3; Rbun -iraiPMCiHbmee врем1енное сопротивление лысокотрочной стали разрыву пос; термической обработки болта; принимают в зависимости от диаметра бо. та и марки стали по прнл. 3; у и -кооффнцнеит надежности болтового соед» нения; шрипимают равным 1,3 для болтов диаметром до 4В аш; 100-1коэф1ф1 циект перехода от МПа к Н/ск.

В узлах типа «Юнистрат», «ЦНИИСК» и других толщину фг соиок и диаметр болтов для крепления одного стержня рассчи тывают из условия прочности соединения иа срез и смятие:

Л/Слпд 100]<;/?£,s Тй и N/indSt-iOO)R{,pyi„ (XII.5

где и-число болто» в соедкненнн стержня с узлом; Ля-число рабочл срезов одного болта; d -.иа-ружный диаметр болта; принимают по лрнл. * 2rf -наименьшая суммарная толщина деталей, сминаемых в одном направл НИИ; Rfie - расчетное сопротивление болта срезу; определяют по прил. ?Ь11 - paiCMexHioe сопротнвлепие болтового соедигнения смятию, МПа; опред* ляют по прил. 1 илн 2; уь ~ коэффициент условий работу соедииення: пр болтах повышевной точности уь=1, -грубой и кормяльной точности-Vb=0,i

Глава XIII. Примеры расчета § ХП1.1. СТЕРЖНЕВАЯ ПЛИТА ИЗ ПЕНТАЭДРОВ

Опортивно-демонстращионный зал с трибуна-ми на 1500 мест имеет размер плане 66X66 (м, его перекрывают стермше1В0й ллнтой аз (Пентаэдров XIlI.l), Ячейки поясов ллиты имеют размер 3X3 м, высота плиты- 22« =3 -м. Материал для стержней плиты - круглые трубы из стали маря



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 [ 56 ] 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70