Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 [ 57 ] 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70

ВСтЭпс4. Узловые соединения - типа МАфхИ на высокопрочных болтах. Шаг колонн по периметру зала 6 м, опирание плиты на колонны точечное. Место строительства - I снеговой «район СССР.

Подсчет постоянных нагрузок на I м* покрытия

Состав покрытая

Нормагивная

Коэффициент перегрузки

Расчетная

Гравийио-бнтумная змцнта толщиной

15 ыы., плотностью 1800кг/мз

130 43

Трехслойный рулонный ковер Пенопласт толщиной 60 мм, плотно-

1,3 1.2

стью 60 кг/м»

Оклеечная пароизоляция

Стальной профилированный настял H60i-

Прогоны из стального прокатного швел-

лера № Ю

Стальная решетчатая плнта

Подвесная осветительная и акустиче-

ская аппаратура

Итого

1264

1474

Нормативная снеговая на-рузка для 1 района СССР, согласно [toQ], составляет 500

При отношении нормативной нагрузки от собственной массы покрытия к нормативной нагрузке от снегового поирова 1264/500=2,5 коэффициент перегрузки для снега составляет 1,4.

Расчетная нагрузка на 1 ллнты:

р= 1474-f 500-1,4 = 2174 Н/м2 = 2.17 кН/м».

есхяй рял холонн

Исходному условию опирания покрытия на пер соответствует схема I на рис. XI.30.

Тре)слойиый рулонный коьер

метри

Пеногласт 60мм, =60нг/м

Рубероид лншупеенный на горячем битуме

Прорилиррввымыи настил Н60-7В2-0,е Прогоны СнеЮсшагом Зм ~

> вала, перекрытого стержке-



Максимальные нагибающие моменты в единичной полоске плиты npj ;„/(.= ! яо формулам (XI.1):

М„=Мд = 36.5.2.17-66«-1(Г =346 кН-м.

Максимальная опорная реакция единичной полоски плиты по формуле (Х1.2):

V = 42,2-2.17-66-10-= =60,4 кН.

Угол наклона раскосов к плоскости плнты;

lga = /2A/a= 1,4142.3/3= 1,4142;

а = Б444: sin а = 0.8165.

Максимальные усилия в поясах н опорных раскосах плиты no формулам (XI.I1) составляют:

W„ = ±2,1.345.3/3 = ±724 кН; JVp = -0,8.60.4-6/0.8165 =-355 кН.,

Усилия в пенсах и раскосах шлнты вдоль главных осей определяем в сг« ответствии с эпюрами на рис. XI.38, используя следующие зависимооти:

N„ = N"ix{l - x)IP; Ap=JVJ»"(0,6;-jc)/(0.5;). Подсчет усилий в поясах и раскосах

Расстояние от опоры X, м

Усилия. кН

Усилия, кН

опоры ДГ, М

-355

±674

±161

±126

±323

±628

±129 .

±239

±290

±670

±97

±341

±258

±700

+6,i

±431

±226

±718

±32 :

±569

±194

±724

Расчетное сопротивление Rjj стали марки ВСтЗпс4 по прил. 1 и СНиП П-23-81 составляет 235 МПа.

Пробными-попытками по формуле (XII.49), лрил. 6 и 10 подбираем сече ние наиболее нагруженных стержней верлнего пояса нз горячекатаной Tpytfi 0133X11 мм: ™

Л = 42,1бсм2; 1 = 4,33 см; I, = 300/4,33 = 69,2; ф = 0,767;

0 = 724 000/(0.757.42.16 100) =229 МПа < R.

Требуемую площадь сечення стержней с максимальным усилием в инжнб« поясе находим по формуле (XII.48):

Л>72400О/(235-100) =30.8 см».

По прил. 10 принимаем горячекатаную трубу 0 133X8 мм с Л =31,42 см

Длину опорного .раскоса вычисляем через высоту шлнты и размер пояс] ячейки:

р = Vh" + (n/lA2)» =V3000» + 3000»/2 = 3674 мм.

Для опорных раокосов по фор(муле (XII.49) и прил. 10 подбираем горячекатаную трубу 0133X6 мм:

Л = 23.94 см«; 1=4,6 см; », = 367,4/4,6 = 81,6; <р = 0,67;

а = 365000/(0,67.23,94.100) =221 МПа.



Аналогично иодбираем сечения стержней для шоясов и раскосов вдоль главных осей плиты. Результат сводим в таблицу, оставляя для всех стержней пять типов сечений.

Результат подбора сечеиия стержней

Сечения стержней из труб

Расстояние от опоры, м

верхний пояс

нижний пояс

сжатые раскосы

растянутые раскосы

0 3 6 9 12 15 18 21 24 27 30 33

0 83x6 0 83x6 0 108x6 0 133x8 0 133x8 0 133X8 и 133x8 0 133X11 0 133X11 0 133x11 0 183x11 0 133X11

0 83x6 0 83x6 0 83x6 0 83x6 0 108x6 0 133x6 0 133X8 0 133x8 0 133X8 0 133x8 0 133X8 0 133X8

0 133x6 0 133x6 0 133x6 0 133x6 0 133X6 0 133X6 0 108x6 0 108X6 0 108X6 0 83x6 0 83x6 0 83x6

0 83x6 0 83x6 0 83x6 0 83x6 0 83x6 . 0 83x6 0 83x6 0 83 x6 0 83x6 0 83x6 0 83x6

Требуемая площадь сечения высокопрочного болта из стали ЗОХЗМФ для крепления стержня с максимальным растягнваищиы усилием по рормуле <Х11.52) составляет:

Ле„>724000-1,3/(0,7-900.100) = 14,94 см.

Этому значению ло прил. 4 соответствует бот с наружным диаметром 48 мм, площадь поперечного сечения которого Ль„1= 14,72* см.

Прн проверке несущей способности 1 м ширины стального профилированного настила НбО-782-0,8 по прил 6 находим: W=13,9 см; /,с=51,4 см; -таль марки ВСтЗкп; шодсчнтываем нагрузку на I м настила:

г« = 270-ЫОО + 36 + 30-- 109 = 546 Н/м«; г = 351 -Ь 130 + 43 -Ь 39 -Ь 120 = 683 Н/м»;

определяем коэффициент перегрузки для снега, руководствуясь пояснениями к формуле (ХП.4):

j"/p„ = 545/500= 1.09 > I: п=1,4; находим расчетную напрузху и изгнбакмцнй момент: Ч = 683 -Ь 500-1,4 = 1383 Н/м«; М- 1,383.32/8 = 1,56 кН.м;

вычисляем несущую способность тастнла,шириной I ,м:

WR„= 13,9.210-100 = 292000 Н-см = 2,92 кН-м; проверяем относительный прогиб настила:

= 645 + 600 = 1С45 Н/м=;

J 5 1045-3». 100 1 !1

/ ~ 384 21.104-61,4 " 294 150 и делаем вывод, что несущей способности и жесткости настила достаточно.

§ XIII.2. СТЕРЖНЕВАЯ ПЛИТА ИЗ ТЕТРАЭДРОВ

Выставочный павильон диаметром 36 м перекрывают стержневой плитой вз тетраэдров (рис. XIII.2). Длина всех стержней 2 м, высота плиты 2/1,2247= = 1,633 м. Материал для стержней плиты-круглые тру-бы нз алюминиевого



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 [ 57 ] 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70