Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник сплава 1915Т. Узловые сопряжения могот быть типа МАрхИ. Шаг колонн пС периметру лаеильона 3,464 м. опнрание плнты на колонны через решетчаты канителн. Место строительства - Омск. Подсчет нагрузок иа 1 № покрытия Состав покрытия Нормативная нагрузка. Коэффициен перегрузки Расчетная нагрузка. Грявийно-битумный слой толщиной 20 мм, плотностью 1800кг/мэ Четырехслойный рулонный ковер Пенопласт толщиной 60 мм, плотностью 4Ю кг/мэ Оклеечная паронзоляцня Алюминиевый профилированный лист ЛАГ-2 толщиной 0,8 мм Алюминиевые прогоны П30О.№ 512 Алюминиевая решетчатая плита Снег для П района СССР Итого I3Q 24 32,4 24 240 700 1540 .1,3 1,2 1,1 1.1 1,4 35,6 26,4 264 980 2011 CJick грави? на битумной мастике й ковер Рнс. XII 1.2. Быс. вочный павильон покрытием в W стержневой пли из тетраэдров <л иер) Максимальный изгибающий момент н опорная реакция единичной полоски круглой плиты по формулам (XI.5) составляют: /И, = М, = 0,1876-2,011 (36/2)!= 122кН-м; V = 0,5-2,011-36/2= 18,1 кН. Максимальные усилия в поясах и опорных раскосах яерекрытня вьиясляем ло формула1М (XI.IO): /v„ = ±i,3J5M5H-=±ii2KH. где sinia=sin 54Ч408"=0,8165; п=2при опираннн тетраэдра вершиной; п=1-при опирании тетраэдра углом основания. Расчетные сопротивления алюминиевого сплава 1915Т, согласно прил. 2: = 200 МПа и R=\BO МПа (в околошовной зоне). Пробными попытками по формуле (XII.49). прил. 5 н 9 подбираем сечення стержней верхнего пояса из трубы 083X5 мм: А12,3с1; / = 2,76см; X = 200/2,76 = 72,5; ф=0,471; °=0,4vmM.100-°<-°"- стержней с/катых опорных раскосов из трубы 070X4 м-м: Л = 8,68см2; г-2,44 см; X - 200/2,44 82; ф = 0,369; а = 61 400/(0,369-8,68-100) = 192 ЛШа < Ry 200 МПа. Требуемая площадь сечения по формуле (X1I.48) максимально растянутых стеркшей ниисиего пояса н 1растянутых опорных раскосов с учетом снижения прочности алюминиевого сплава в околошовной зоне: 123 000/(180-100) =6,83сн2. Принимаем трубу 060X4 мм с Л=7,03 см. § ХП1.3. СЕТЧАТЫЙ СВОД Сьтчатым сводом перекрывают тренировочный хоккейный корт с размером ледяного поля 30Хб1 м (рис. ХП1.3). Пролег свода 36 w, стрела подъема 9 м. Поверхность свода образована сеткой нз равносторонних треугольников с размером стороны ячейки 3,011 м. Материал стержней-стальные электросварные трубы из стали .марки ВСтЗнс aio ГОСТ 10705-80. Стсрж1ни можио соединять с помощью монтажной сварки. Конструкция узла может быть любой. Кровельное ограждение прозрачное с применением "полиэфирного стеклопластика шо де-рснйннон обрешетке. Место строительства-Челябинск. Вычисляем по формулам (ХП.2) основ1Ные геометрические параметры свода: радиус .кривизны оси овода /?= (362-1 4.92)/(8-9)-22.5 ы; центральный угол от -конька до опоры свода .4>o = Arcsin [36/(2-22,5)] = 53,13; длина дуги свода 3.14159-22,5-53,13/90 - 41,728 м. Нормативная нагрузка от собственной массы несущей конструкции свода т формуле (Х11.3): &с.м6.36 = 21бН/м2. - 179 " Полиэфирный стеклопластик с волной 200/54 Рис. X1IL3. По речныА разрез нировочного гсрсврытого тыи сводом мер) Нормативная (нагрузка ; и деревянных прогонов): свод от кровельного ограждении (стеклопласт* gj= (0,0025-1400 + 0.100.0.060.500/2,608) 10 = 45 Н/м». Нормативная и" расчетная постоянная нагрузка иа свод: gK = 2l6 + 45 = 261 Н/м»; g = 216.1,1 +46-1,1 =287 Н/м». Опредепяеи коэффициент перегрузки для снега: р„= ЮООН/м» (111 снеговой район СССР); g"/p„ =261/1000 = 0,261<0,4; п=1.6. Скоростной (напор ветра и его изменение для городской застройки по СН ГВО). для II ветрового района СССР: go = 350 Н/м»; C=0,65. На-ибольшее сочетание усилий оказывается три действии треугольной юй нагрузки иве лько дли да-нного с свода в четверти дуги: ф = ф„/2 = 53,13/2 = 26,565«: x=R[sm (Зф/2) -8Шф]= 22,5 (0,6407 - 0,4472) = 4.354 м; » = f-Л[1 - cos (Зф/2)1 =9 - 22,5 (1 -0,7676) = 3.776 м. Усилия в единичной полоске свода от постоянной нагрузки определяем формулам-(XII.6), (XII.7) н (ХП.П): гоьой нагрузки и в сеченни, расположенной в четверти дуги свода, поэто* только дли данного случая приводим вычисление усилий. Координаты к = 0,9273-36 [I + 1.4488-36»/(4.9)»] 10-* - 22,5 (1 -0,600) 0,287-22,5 0,999 = 5,613 кН: V = 0,287-0.9273-22,5 = 5,988 кН; Q = я R (ф/180) g = 3,1416-22,5 (26,565/180)0.287 = 2,994 кН; Мб = У,+дК [cosф„ - cosф + ( ф„-Ф) sirф] = 5,988.4,354 + + 0,287.22,5» [0,600 - 0.8944+ (0,9273 - 0,4636) 0,4472) = 13,426кН-м; /tf = 5,513-0,8944 + 2,994-0,4472 = 6,27 нН; Л1= 13,426 - 5.513-3.776 = -7,Э8кН-м. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 [ 58 ] 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 |