Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник равнополочный уголок 110X7 мм; Л = 15.г см»; toii,=2,19 см; >. = 260,5/2,19= 114; ф = 0,461; ус=.9!; о= 162 000/(0.461.15,2-0,96-100) =228 МПа. Первый раокос; «мх-го-га-кН; электросварная труба 045X1.6 мм, 4=2,18 ом»; 0 = 46000/(2.18.0,96.100) =222 МПа. Опорная стойка: JV„„ = Vj = 30,16 кН; электросварная труба 063,5X1,6 мм; 4=3,11 см»; t=i2,19 см; >. = 261,3/2,19= 115; ф = 0,460; Vc = 0,95; 0 = 30 160/(0,460.3,11.0,95.100) =222 МПа. § хшл. двухпояснои сетчатый купол Подберем сечение стержней и проверим устойчивость двухпоясного купол кого покрытии, иоказанного на ipnc. Х1139. Материал стержней-трубы к алюминиевого сплава 1925Т. Кровля из светонрозрачного полиэфирного сте« лопластнка по деревяняым тгрогоиам. Место строительства - Одесса. Назначаем расстояние между поясами купола: h = D/100= 100/100= 1 м. Сетчатую конструкцию купола собираем нз гептаэдров с размером поясни стержней до 2 м. Гептаэдры вершинами обращены внутрь купола, нижняя поя. ная сетка имеет треугольные ячейки с максимальным размером: а= 2.2 cos 30° = 3,464 м. Постоянную нагрузку от собственной массы купола находим ло фopмy. (ХП.З): „ = 4.100 = 4О0 Н/м». Принимаем на1грузку от кровли по примеру XIII.3, определяем полную и; стоянную нагрузку; gH = 400 + 45 = 445 Н/м»; g = 445-1,1 = 490 Н/м». Бычнсляем снеговую нагрузку на купол по формуле (ХП.4) для I гнеГ, еого района СССР: Pt, = 6О0 Н/м»; g"/po = 445/600 = 0.89; п= 1,455; с, = 0,4 (см. рис. ХП.ЗЗ.в). р= 600.0,4.1,455 = 291 Н/м». Расчетная ветровая нагрузка на 1 м» вертикальной плоскости иа ур основания кулола по формуле (ХП.б) для 111 .ветрового з)айояа составляет i;„ = 460 H/M»; в° = 450-1,2-1 = 540 Н/м». Определяем сжимающие меридиональные усилия в иуполе при, угле ф=60* от постоянной нагрузки по формуле (XII.IS) «1= -0,490-49,5/(1 +0,6) = - 16,17 кН/м; от снеговой нагрузки ло формуле (XII.20) «1 = -0,291.49,6/2 = -7,20 кН/м; от ветра aio эпюре Л, на рис. XI 1.38,6 = -0,160-0,54-49,5 = -4,28 кН/м; от всех нагрузок с коэффициентом сочетания 0.9 для снега и ветра Ni =- 16.17 - 0.9 (7,2 -I- 4,28) = - 26,5 кН/м. Определяем (растягивающие кольцевые усилия внизу купола: от постоянной иагруэки по эпюре N2 на рис. Х11.37,б Л2 = 0,49-49,5 = 24,26 кН/м; от снеговой нагрузки по эпюре на .рис. Х11.37,в Лг = 0.291-49,5/2 = 7,2 кН/м; от ветра по эпюре N3 на рис. Х11.38,б Л2 = 0,54-49,5 = 26,73 кН/м; от сочетания .всех нагрузок N2 - 24,26 -{- 0,9 (7,2 + 26,73) = 54,8 кН/м. Полагая -paBHOMepHoe распределение усилий между поясными сетками купола, по формулам (XII.24) я (ХП5) вычисляем усилия в стержнях, расположенных это меридиащу: Pi- -26,5-3,464/2 = ~45,9 кН; расположенных по кольцу Р£ = 54,8-3.464/2 =94,9 кН. По прил. 2 для алюминиевого сплава 1925Т находим расчетное сопротив-лчше Ry = l7S МПа. По формуле (ХП.49) н прил. 9 для сжатых стержней подбираем тру1бу с сечением 089X4 мы: А=10,7 ш: 13,01 см; Х-346,4/3,01 = 115; ф= 0,242: 0 = 45900/(0.242-10.7-100) = 177 МПа. что больше расчетного сопротивления на 1,3% и является допустимым. По формуле (ХП.4в) для растянутых стержней подбираем трубу с сеченнем 089X2 дьм (Л =5,47 см); 0 = 94 900/(5,47-100) = 173 МПа. Проверяем устойчивость купола по формуле (ХП.27): £ = 71000 МПа; Ркр== 0,8 (71 000-10,7-50/4950) 100 = 614-10 > Рг = 45,9 кН. Следова-! сльно, общая устойчивость купола обеспечивается. § ХП1.6. СЕТЧАТАЯ ПОЛОГАЯ ОБОЛОЧКА Центральный колхозный рынок перекрывают решетчатой однопоясной пологой оболочкой размером .в пла1не ЮОХЮО м (рис. ХП1.5). Стрела подъема оболочки составляет /g часть пролета. Поясные ячейки квадратные. Материал Рис. XII1.0. Схема сетчатой пологой оболочки для перекрытия рынка (поперечный разрез) 7 Зак. 462 для поясных стержней оболочки - трубы квадратного сечения из стали мар>; ВСтЗпсб по ГОСТ 380-71*. Состав покрытия тот что в примере со ( невой плитой из пентаэдров. Место сторительства - Свердловск. Радиус кривизны покрытия, центральный угол и длину дуги в попереч1» сечеыии покрытия определяем по формулам (X1I.2): ;?= (1О0« +4-12,5*)/(8-12,5) = 106,25 м; (po = Arcsin (100/2-106.25) =28,0725«: L = 3,1416-106,25.28,0725/90= 104,116 м. Вдоль дуги в поперечном сечении оболочки назначаем 34 ячейки а случае размер ячейки составляет: А = L/n= 104,116/34 = 3,062 м. Распределение сиега на покрытии учитываем коэффипиеитом Ci к муле (XII.4): ci= 100/(8-12,5) = I. Расчетная нагрузка на 1 м= покрытия с учетом снегового покрова для района СССР: А = 1474+ 1.1000-1,4 = 2874 Н/м« = 2,87 кН/м. Меридиональные и нольдевые усилия в центральиой части оболочки выч ляем по формулам (Х119). (XII.34): A/i = Ла = 2,87-106,25/2-3.062 = 466,9 кН, где 3,062- размер стороны поясной ячейки, м. Пробными попытками из условия устойчивости поясных стержней по j-муле (XII.49) подбираем трубу холодногнутую сварную квадратного се* с размером сторон 200X200 мм и стенкой 5 мм (см. лрил. II): 5 = 37.9см; * = 7.9см; = 306.2/7,9 = 38,8; ф = 0,898; 0 = 466 900/0,898.37,9-100) = 137 МПа <= 225 МПа. Сжимающие кольцевые усилия имеют максимальное значение вблизи T>pa лоирытия, их значение определяем по формулам (XII.30). (XII.34): АГ2 = 2,87-106,25-3,062 = 933,7 кН. Для поясных стержней вблизи Konxj-pa оболочки по формуле (XI 1.49) прил, 11 подбираем трубу квадратного сечения с размером сторои 200X200 i и стенкой 7 мм: Л = 51,9сн«; г = 7,79см; = 306,2/7.79 = 39.3; фО.895: 933700/(0,895-51,9-ШО) = 201 МПа. Меридиональные и кольцевые усилия в углах оболочки вычисляем по ; муле (ХПЗ): ЛГл=АГ1= 1,71-2,87-106.25 = 521,4 кН/м. Максимальное растягивающее усилие в диагональном стержне в углу чатой оболочки вычисляем по формуле (ХИ.41): Ps= (3/К2) 521.4-3.062 = 3387 кН. По формуле (XII.43) для воспринятия растягивающих усилий в углу . лочки тре1буется сеченш стержня: = 0,95; Л>3387000/(225-0,95.100) = 158,5 см«. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 [ 60 ] 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 |