Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 [ 61 ] 62 63 64 65 66 67 68 69 70

По прил. И принимаем три трубы квадратного сечении с размером сторон 200X200 мм JI стешюй 8 им:

Л = 3.58.7 = 176,1 см».

Общую устойчивость сетчатой оболочки проверяем по формуле (XII.36): £ = 206 ГПа;

=sZu- - >«=

в данном конкретном случае при учете только равномерно распределешой натрузки устойчивость оболочки обеспечивается. На стадии реального проектирования оболочку eyAjT проверять еще на устойчивость при воздействии од-носторонинх вертикальных и 1ветровой нагрузок. В этой связи следует иметь в виду, что общая устойчивость сетчатой пологой оболочки на случай любого воздействия нагрузок обеспечивается при отношении высоты сечения стержня к пролету не .менее 1/300.

По формуле (ХП.1) проверим оболочку на -прощелкиваяне узлов 306,22/(10625-7,9) = 1,12<9.

Следовательно, и эта устойчивость вполне обеспечивается.

В ириволинейпом брусе действует только усилие iVk, максимальное зиаче-ЬИЁ которого определяем по формуле (ХП.35):

Лк= (7/4в) 521.4.100 = 7604 кН.

Находим Tpe6yeM>To площадь сечення криволинейного бруса по формуле (ХП.48) лри условии центрирования сетчатой оболочки по его продолшой оси:

Л>7604000/(210.100) =362 см".

Принимаем сеченне криволинейного бруса в виде сварного двутавра с высотой по аналогии с контурным ребром и контурной аркой:

h к 100/60= 1,667 м; Лст= 160 см; /„ = 160/100= 1,6 см;

6п= 160/4 = 40 см; (352-160-1.6)/(2-40) = 1,4 см;

160-1,6 i 2.40-1,4 = 368 см2.

§ XIII.7. СЕТЧАТЫЙ ЧЕТЫРЕХЛЕПЕСТКОВЫИ ГИПАР

Выполним статический я конструктивный расчеты гиперболического лара-болоида в покрытии спортивного зала, показанного на рнс. ХП.28. Размеры гипара в плане 53X53 м, стрела подъема коньковых ребер 18 м. Расчетная нагрузка на горизонтальную проекцию покрытия составляет 2,06 кН/м* Материал стержней - прокатные утолки из стали марки БСтЗпсб по ГОСТ 380-71*.

Сетку стержней в лепестке гипара назначаем след>ющим образом. Конько-1вые ребра разбиваем на восемь равных частей и располагаем стержин вдоль прямолинейных образующих я двух направлениях. Диагональные стержни рас-станлисм вдоль вогнутости оболочки (аналогично рис. П.460):

о=53/(2-8) =3,312н.

Коньковые и наклонные ребра назначаем сквозного коробчатого сечения с размерами:

по горизонтали

Л > 53/60 = 0.88 м; Л = 90 см; По вертикали

6=90/2=45 см. 7* Зак 4S2 „ 187



Растягивающие и сжимающие усилия в оболочке находим по формул! (Х11.зе):

Wl = -Wa= (2,06.26,6=)/(8.4,5) =40,2 кН/м,

где(=0.5.63=26 м, /=18,0/4=4,6 м.

Усилия в стержнях вдоль образующих и диагоналей вычисляем яо формулам (XII.41):

/„ = -40,2.3,312 = -133 кН; Р„= (3/V2)40,2.3,312 = 282 кН.

Дли стержней вдоль образующих по формуле (XII.49) яодбираел сечеиие из двух уголков 90X6 мм;

4 = 2-10,6 = 21,2 см>; 1;, = 2,78см; X 331,2/2,78 = 119; {

ip = 0,430; -у, = 0,95; а= 133000/(0,430-21.2.0,95.100) =15 -•Па.

Меньшее сеченне назначать нельзя, так как ги1бность несущих сжатых стер* ней ограничивается предельным значением 120.

Для растянутых диагональных стержней по формуле (XIL48) подбирав уголок 90X8 мм (4 = 13,9 см») 1

0 = 282 000/(13,9.0,95-100) =214 МПа<«„ = 236 МПа.

Максимальное сжимающее усилие в наклонном ребре определяем по фо] муле (ХП.43):

s -о.в272: /v„=*-!?=- 1288 kH. 118,0 + 26,5= "•«272

Максимальное растягивающее усилие в коньковом ребре находим по фо, муле (XII.45):

Лк = 2-40.2-26.5-0.85 = 1811 кН.

Сечение наклонного ребра подбираем из условия прочности без учета коэ-\-фициента 1ф:

Л>1 288000/(235-0,95-100) =57,7 см.

чему соответствуют четыре уголка 100XS мм (Л=4-15,6=62,4 см).

Сечение конькового ребра принимаем из четырех уголков 125X9 мм (А=4. Х22=88 см2):

о= 1811 000/(88-0,95-100) =217 МПа</Р = 235 МПа.



ПРИЛОЖЕНИЕ 1 Расчетные сопротивления стали и ее соединений, МПа

Сталь марки

Расчетные сопротивления прокатной стали н сварных соедчвшй прн физическом контроле качества швов Растяжение, ежа- 1 Ry 205- 210- 280- 330- 370 400

тие, изгиб 235 280 290 355

Расчетные сопротивления сварных угловых i

Срез по металлу лгва

Срез по металлу границы сплавления

160-

210-

Расчетные сопротивления смятию элементов копструкцвй Б болтовых соединениях

Смятие при бол-

400-

385-

600-

тах повышенной

точности

Смятие при бол-

355-

350-

536-

тах нормальной и

грубой точности

ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Расчетные сопротивления алюминиевых сплавов и нх соедпсний, МНа

Напряж<

Условное обо-

Термически неупрочняе-мые сплавы марок

Термически упрочняемые сплавы марош

иное состояние

значение

<

<

<

Расчетные сопротивления сплавов Растяжение, сжатие, из- R« 1 70 1 150 1 55 гиб I

150 [ 175 1 200

Расчетные сопротивления сплавов в околошовно! зове при аргоиодуговой сварке

Растяжение, сжатие, нз- 1 /?„ [ 65 1 65 [ 55 1 80 гиб I I I I I I

Расчетные сопротивления сварных швов, аргоиодуговой сваркой

Срез металла шва Rf 1 45 i 45

I 45 I 45 I

Смятие

Расчетные сопротивления смятию элементов конструкций в болтовых соединениях,

I Кб, I 100 I 220 I 80 I 220

[ 170

I 290



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 [ 61 ] 62 63 64 65 66 67 68 69 70