Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 [ 16 ] 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49

Выражения для модуля упругости, призменной прочности, предельной сжимаемости и коэффициента упругости бетона в этом случае запишутся аналогично (87) - (90):

/?„рГ,7-;=V 6,(t,T) ar (t. т) (96)

(s,*Ae,)K(tJ)-£,(t); (97)

Анализ экспериментальных данных (рис. 25) позволяет рекомендовать следующие выражения для функций eCt), K(t,T), AR„pCtJ):

<г,(У-(0.761 - 0,00261- 14) 10-5 > O; (99)

K(t, V i02*0,mn(t/20)-Q02iiK\)fmTF(t)[ff(t-f .fOjJ. (100)

AR/tJ)0.11Rin(t/20){i-Gxp[-m2Tf(t)]}, (101)

где yft; =1+0,06(-200), (102)

F(t) -CM.формулу (58).

При определении значений этих функций время первого кратковременного нагрева допускается принимать равным одним суткам, если оно специально не оговаривается. Из формул (87), (88), (95) и (96) получены выражения для коэффициентов /"в* и fib > используемые при нормировании влияния повышенных температур на прочность и модуль упругости бетона [81] :

кратковременный нагрев

. 6, Ci. Т- ic) .

-Rp- (103)

«-.тАетт/

длительный нагрев

о) to

т 21Л еа)

Рис, 25. Диаграммы деформирования бетона при сжатии в условиях повышенных температур [формулы (86) и (94)3 а - длительный нагрев; б - кратковременный нагрев

i>M.T)-uR,,p(t,T) .

(105)

Для осевого растяжения бетона при нормальной температуре формула (75) Примет вид

(107)

(108)

Влияние повышенных температур на диаграмму деформирования бетона при растяжении оказалось возможным учесть тремя функциями - Kp(t,T), £(t) и uR,(t, J), аналогичными функциям для случая осевого сжатия.

Выполняя преобразования, аналогичные изложенным, получим следующую зависимость d(t,T)- e(t,T) для растяжения бетона при нагреве:

L 4 Се,

6(£op*u£,y.)K,(t.T) J

4е,р- [i2ARJt,T)]/7E; (110)

V>ZQP9i-3,3610-4f -1,65710-5; (щ)

ARp(tj) Rpi0-(4,5t-2,i3-i0-t-iO){i-exv[-a05rF(t)Jj.{\ 12)

Функцию КрСЬТ) следует определять по формуле (100); напряжения, соответствующие функции (t), - по формуле

/. (113)

Из формулы (109), используя соотношения (84) и (85), получим следующие выражения для модуля упругости, прочности на растяжение и предельной растяжимости бетона при нагреве:

E(t Т) --

(t, Т) L г(е,р -,-&a,p)Kp(t, т)

----J.

(114) (115)

Rt,T)-R-6,p(t,T)*uRp(t. T) ; £cp(tT)=-2[Rp*R(t.T)J/7E]Kp(t, T)-e(t). (116)

Значения модуля упругости E (t,T) , определенные по формулам (95) и (114), несколько отличаются, так как в общем случае /Гр (t, Т) * К (t,T) , как это принято в нашей методике. Однако погрешность такого допущения не превышает 3%. Изложенная методика позволила получить следующую формулу для коэффициента условий работы бетона при растяжении:

f"pt = - [Ьа, T)-uRp(t, T)]/Rp . (117)

Сопоставление расчетных и полученных из опыта диаграмм деформирования бетона при сжатии и растяжении свидетельствует об их хорошей сходимости, включая нисходящую ветвь диаграммы деформирования бетона при сжатии (рис. 25 и 26).

Значительный интерес для расчета железобетонных сооружений, эксплуатирующихся при повышенных температурах, пред-

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 [ 16 ] 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49