|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник
Рис. 26, Диаграмма деформирования бетона при растяжении в условиях повьпиеиных температур (опыты В.А. Косторничеико и автора) ❖ - 2V>C; а - 1500С. 1 сут; т - ISOOC. 3 сут; т - ISQOC. 15 сут; О ~90ОС, 1 сут и 3 сут; в - 90ОС, 15 сут; по формуле (1091: 20ОС;---90ОС; - " 1500С ставляет оценка длительной прочности бетона в этих температурных условиях и связанный с нею допустимый уровень длительно действующих напряжений. Установлено [7, 65, 89], что снижение прочности бетона на сжатие и растяжение зависит от уровня, длительности и режима силовых воздействий и составляет при постоянно действующих напряжениях для осевого сжатия 15-20%, для осевого растяжения - до 20%. Для оценки длительной прочности используются либо феноменологические теории [7, 89], либо энергетические Критерии [9], либо методы механики разрушения бетона [4]. При совместном действии температуры и нагрузки оценка длительной прочности бетона значительно усложняется. В работе {5б] показано, что совместное действие отрицательной температуры и нагрузки может привести к снижению морозостойкости бетона и к появлению и развитию продольных трещин в железобетонных элементах. Сформулировано предложение ограничивать уровень длительно действующих напряжений для таких условий эксплуатации величиной /?° с учетом влияния температуры на эту структурную характеристику. Для повышенных температур аналогичные предложения отсутствуют, хотя выше было показано существенное влияние этих температур на структурные характеристики и прочность бетона (см. рис. 18, 23). Прочность бетона при повышенных температура.х оказывается минимальной при кратковременном нагреве, длительный нагрев приводит к ее росту, в том числе и при длительном действии нагрузки. Таким образом, нарушается основная закономерность, имеющая место при нормальных и отрицательных температурах, так ?:ак при длительном нагреве преобладающими, за некоторым исключением, оказьшаются процессы структурообразования. Наблюдается увеличение разности между значениями и /fy при повышенных температурах, которая достигает 0,55 R„ при 200ОС, что свидетельствует о сокращении области относительно упругой работы бетона при кратковременном нагружении или области линейной ползучести и увеличении области нелинейной ползучести. Ограничение уровня длительно действующих напряжений в бетоне значением R привело бы к значительному перерасходу бетона в конструкциях и к существенному ограничению применения железобетона при повышенных температурах, так как допустимый уровень напряжений составил бы лишь 0,15-0,2 R„p . Эксперименты же свидетельствуют, что при значительно более высоких уровнях нагружения при повышенных температурах наблюдается затухание деформаций ползучести, рост прочности бетона во времени, отсутствие продольных трещин или каких-либо иных признаков разрушения железобетонных конструкций. Опыты Н.А. Невгеня и автора позволили установить, что для наиболее опасного случая - нагрев предварительно нагруженных при нормальной температуре образцов - разрушение бетона в процессе нагрева происходило при следующих уровнях напряжений: бОС - 0,737А.р , 90ОС -0,717Л„р, 150ОС - 0,664Лпр . Установлено также, что образцы с напряжением 0,71 R„p при температуре бОС не разрушились под нагрузкой, прочность бетона после 18 ч нагрева составила 0,785 „р и в дальнейшем возрастала. При нагреве до 120ОС в течение 12 ч разрушения не происходило при напряжении в бетоне 0,7 Rnp , прочность бетона после разгрузки, составила 0,818 „р . На основании результатов опытов по исследованию призменной прочности, ползучести и структурных характеристик бетона при повышенных температурах можно рекомендовать следующие допустимые уровни длительно действующих напряжений в бетоне: Температура бетона, оС.....50* Сжимающие напряжения в бетоне в долях от марки бетона 6 I R, не более...........0,6 70 120 200 0,55 0,45 0,4 * При относительной влажности воздуха выше 70%, а также в случае Ш1кпического нагрева сжимающие напряжения следует понижать на 0,1/?. На основании формул (103)-(106) и (117) составлена таблица значений коэффициентов mt, "pt, А Для двух основных расчетных случаев - кратковременный нагрев и длительное действие повышенных температур. Данные табл. 2 могут быть использованы для учета влияния повышенных температур на свойства тяжелого бетона марок М 200-М 500. Таблица2* Температура бетона, °С Обозначение коэффициента Расчет на нагрев
Кратковременный Длительный Кратковременный Длительный Краткое ременный и длительный Для конструкций, которые во время эксплуатации подвергаются циклическому нагреву с максимальной температурой цикла выше ЮОС, коэффициенты т и Д следует снизить на 15%, а коэффициент nipt - на 20%. Для расчета инженерных сооружений необходимы данные о влиянии отрицательных и знакопеременных температур на ста-подвергающийся эпизодическому увлажнению при нормальной температуре в период оттаивания. Свойства при осевом сжатии старого высыхающего бетона без увлажнения в условиях отрицательных температур зависят от температуры испытания [54, 56, 63, 71]. При замораживании до -45 ... -65оС, по данным [56], а также В.В. Кардакова и автора, прочность бетона возрастает на 17-22%, предельная сжимаемость - на 22,5-25,6%, 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 [ 17 ] 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
