Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 [ 20 ] 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49

в стержневой арматуре класса А-1У при нагреве до 200ОС, по данным Н.М. Мулина релаксация напряжений возрастает в 4-6 раз. Термически упрочненная арматура имеет несколько большую релаксационную стойкость. Дополнительные потери от релаксации напряжений в арматуре классов A-IY, А-Т, Ат-Й" - Ат-Ш при повышенных температурах следует определять по [74, табл. 5].

Температурные деформаций арматуры мало зависят от вида арматурных сталей. В диапазоне температур от 50 до 2000С значение температурного коэффициента линейного расширения для всех арматурных сталей изменяется от 11,510-6 до 13-10-6 ос-1 и может быть принято по Рекомендациям [73].

Отрицательные температуры до -бОоС оказывают определенное влияние на физико-механические свойства арматурных сталей [58, 59]. Предел текучести и временное сопротивление всех видов арматурных сталей при замораживании увеличиваются. Причем рост временного сопротивления при замораживании до -60ОС невелик - до 10%, рост предела текучести зависит от клайа арматуры и для сталей класса А-П достигает 19%. Модуль упругости арматурных сталей при -60ОС повышается на 5-7%. Равномерные удлинения арматуры при разрыве при отрицательных температурах несколько возрастают для арматуры классов А-П и А-Ш, а для арматуры класса А-Ш практически не изменяются. Важным параметром для арматуры, .эксплуатирующей при отрицательных температурах, является склонность к хладноломкости при ударном изгибе, которая характеризуется ударной вязкостью. Наибольшую склонность к хрупкому разрушению имеют кипящие стали, самую низкую - сталь ЮГТ класса А-П. Достаточно низкую склонность к хладноломкости имеют термически упрочненные стали. Для железобетонных сооружений, эксплуатирующихся при действии отрицательных температур ниже -4Фс, не следует применять в качестве ненапрягаемои арматуры стали марок ВСтЗкп2, ВСтЗкпЗ, ВСтЗпсЗ и ВСт5пс2, а при температуре ниже -55°С - также стальмарки 35ГС. В качестве напрягаемой арматуры не следует применять в этих условиях сталь марки 80С, а при температурах ниже -550С - также термически упрочненные стали.

Диаграммы "напряжения-деформации" для арматурных сталей при определении напряженно-деформированного состояния и расчете прочности сооружений могут быть приняты на основании работ [6, 24]. Зависимость между пластическими деформациями <f„ и приращениями напряжений арматуры /1 б„ в общем виде записывается так

(3,5+дДс$„)/(17,5-ЬД(3, ), (132)



где д и b - эмйирические коэффициенты, принимаемые равными для арматуры класса А-Ш соответственно 0,52 и 0,6, для арматуры классов В-П, В-П и К-7 - 0,58 и 0,64. Влияние отрицательных температур на Диаграмму деформирования арматурных сталей, применяемых в качестве ненапрягаемой арматуры, в расчетах допускается не учитывать, влияние повышенных температур - учитывать с помощью коэффициента /rigt

ГЛАВА Ш. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ СООРУЖЕНИЙ ПРИ ДЛИТЕЛЬНОМ ДЕЙСТВИИ ТЕМПЕРАТУРЫ И НАГРУЗКИ

1. Основные гипотезы и зависимости теории ползучести бетона для повышенных температур. Современные методы расчета железобетонных конструкций с учетом длительных процессов в бетоне базируются на той или иной теории ползучести бетона. Достаточно общей является наследственная теория старения бетона (теория Маслова-Арутюняна), имеющая линейную и нелинейную модификации.

Линейная теория без учета влияния температур основана на следующих предпосылках: 1) рассматривается сплошное, однородное и изотропное тело; 2) принимается линейная зависимость между напряжениями и полными деформациями бетона (упругомгновенными и деформациями ползучести) и постулируется справедливость принципа наложения приращений деформаций для полных деформаций бетона; 3) полные деформации бетона не зависят от знака напряжений; 4) коэффициент поперечных деформаций бетона является постоянным.

Зависимость между напряжениями и деформациями записывается в одной из следующих форм:

еГтНб(гт,х,) + Г piS(r, т)OLT; (133)

еГГ)-- /-jL(r,r)ctr, (134)

где удельные полные деформации бетона:

( r) = [f/£(T)J С(г,т); (135)

L{T, г)« Е(х)дВСт,х)/дт - ядро интегрального уравнения (134), функ1щя влияния предшествующих упругих деформаций на полную деформацию.



Для интегрального уравнения (134) решение записывается в форме

6*(Т)/е(т) - € *(г) - ferr) R(T. x)dv, (136)

где R(T,r) - разрешающая функщ1я (резольвента), которая зависит только от вида ядра уравнения LCX,v) . Решение может также отыскиваться в виде

бЧт)" 6(Г)Н(Пг,), (137)

где Я(Т, Tf) - коэффициент затухания напряжений вследствие ползучести (релаксационная функция). Для случая стационарной вынужденной деформации при постоянном значении модуля упругости

г

H(Z г) «= /-RCZrJdT. (138)

Структура формулы (137) свидетельствует о том, что полные напряжения в бетоне могут быть найдены с использованием решения упругой задачи и коэффициента затухания напряжений вследствие ползучести.

При решении интегральных уравнений типа (133)-(138) используют численные методы. В большинстве случаев применяется метод Крьшова-Боголюбова [13, 40, 86j, который тре-. бует, однако, значительных затрат машинного времени. В последние годы разработан ряд П{Я1ближенных эффективных методов, которые целесообразно использовать при решении рассматриваемых уравнений: "интегрального модуля", развитый в работах В.М. Бондаренко [9, 10], трансформируемого времени , предложенный Н.И. Карпенко [34], решений

уравнений в матричной форме, развитый в работах И.Е. Про-коповича [64], модуля полных деформаций, используемый в работах П.И. Васильева [14], "ведущих" волокон, предложенный А.А. Гвоздевым [18], и др.

Рассмотрим применимость основных предпосылок линейной наследственной теории старения бетона для повышенных температур. Для этих условий наиболее существенно нарушается первая предпосылка. Большие перепады температур по толщине и высоте стен сооружений обусловливают существенную неоднородность бетона, так как модуль упругости и деформации ползучести бетона являются функциями температуры и в ремени ее действия.

Вторая предпосылка достаточно экспериментально обоснована. Для повышенных температур условная область линейной зависимости между напряжениями и деформациями ползучести эграничена уровнем напряжений (0,3-0,4) R„p (см. гл.П),

5-389 65



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 [ 20 ] 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49