Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник в стержневой арматуре класса А-1У при нагреве до 200ОС, по данным Н.М. Мулина релаксация напряжений возрастает в 4-6 раз. Термически упрочненная арматура имеет несколько большую релаксационную стойкость. Дополнительные потери от релаксации напряжений в арматуре классов A-IY, А-Т, Ат-Й" - Ат-Ш при повышенных температурах следует определять по [74, табл. 5]. Температурные деформаций арматуры мало зависят от вида арматурных сталей. В диапазоне температур от 50 до 2000С значение температурного коэффициента линейного расширения для всех арматурных сталей изменяется от 11,510-6 до 13-10-6 ос-1 и может быть принято по Рекомендациям [73]. Отрицательные температуры до -бОоС оказывают определенное влияние на физико-механические свойства арматурных сталей [58, 59]. Предел текучести и временное сопротивление всех видов арматурных сталей при замораживании увеличиваются. Причем рост временного сопротивления при замораживании до -60ОС невелик - до 10%, рост предела текучести зависит от клайа арматуры и для сталей класса А-П достигает 19%. Модуль упругости арматурных сталей при -60ОС повышается на 5-7%. Равномерные удлинения арматуры при разрыве при отрицательных температурах несколько возрастают для арматуры классов А-П и А-Ш, а для арматуры класса А-Ш практически не изменяются. Важным параметром для арматуры, .эксплуатирующей при отрицательных температурах, является склонность к хладноломкости при ударном изгибе, которая характеризуется ударной вязкостью. Наибольшую склонность к хрупкому разрушению имеют кипящие стали, самую низкую - сталь ЮГТ класса А-П. Достаточно низкую склонность к хладноломкости имеют термически упрочненные стали. Для железобетонных сооружений, эксплуатирующихся при действии отрицательных температур ниже -4Фс, не следует применять в качестве ненапрягаемои арматуры стали марок ВСтЗкп2, ВСтЗкпЗ, ВСтЗпсЗ и ВСт5пс2, а при температуре ниже -55°С - также стальмарки 35ГС. В качестве напрягаемой арматуры не следует применять в этих условиях сталь марки 80С, а при температурах ниже -550С - также термически упрочненные стали. Диаграммы "напряжения-деформации" для арматурных сталей при определении напряженно-деформированного состояния и расчете прочности сооружений могут быть приняты на основании работ [6, 24]. Зависимость между пластическими деформациями <f„ и приращениями напряжений арматуры /1 б„ в общем виде записывается так (3,5+дДс$„)/(17,5-ЬД(3, ), (132) где д и b - эмйирические коэффициенты, принимаемые равными для арматуры класса А-Ш соответственно 0,52 и 0,6, для арматуры классов В-П, В-П и К-7 - 0,58 и 0,64. Влияние отрицательных температур на Диаграмму деформирования арматурных сталей, применяемых в качестве ненапрягаемой арматуры, в расчетах допускается не учитывать, влияние повышенных температур - учитывать с помощью коэффициента /rigt ГЛАВА Ш. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ СООРУЖЕНИЙ ПРИ ДЛИТЕЛЬНОМ ДЕЙСТВИИ ТЕМПЕРАТУРЫ И НАГРУЗКИ 1. Основные гипотезы и зависимости теории ползучести бетона для повышенных температур. Современные методы расчета железобетонных конструкций с учетом длительных процессов в бетоне базируются на той или иной теории ползучести бетона. Достаточно общей является наследственная теория старения бетона (теория Маслова-Арутюняна), имеющая линейную и нелинейную модификации. Линейная теория без учета влияния температур основана на следующих предпосылках: 1) рассматривается сплошное, однородное и изотропное тело; 2) принимается линейная зависимость между напряжениями и полными деформациями бетона (упругомгновенными и деформациями ползучести) и постулируется справедливость принципа наложения приращений деформаций для полных деформаций бетона; 3) полные деформации бетона не зависят от знака напряжений; 4) коэффициент поперечных деформаций бетона является постоянным. Зависимость между напряжениями и деформациями записывается в одной из следующих форм: еГтНб(гт,х,) + Г piS(r, т)OLT; (133) еГГ)-- /-jL(r,r)ctr, (134) где удельные полные деформации бетона: ( r) = [f/£(T)J С(г,т); (135) L{T, г)« Е(х)дВСт,х)/дт - ядро интегрального уравнения (134), функ1щя влияния предшествующих упругих деформаций на полную деформацию. Для интегрального уравнения (134) решение записывается в форме 6*(Т)/е(т) - € *(г) - ferr) R(T. x)dv, (136) где R(T,r) - разрешающая функщ1я (резольвента), которая зависит только от вида ядра уравнения LCX,v) . Решение может также отыскиваться в виде бЧт)" 6(Г)Н(Пг,), (137) где Я(Т, Tf) - коэффициент затухания напряжений вследствие ползучести (релаксационная функция). Для случая стационарной вынужденной деформации при постоянном значении модуля упругости г H(Z г) «= /-RCZrJdT. (138) Структура формулы (137) свидетельствует о том, что полные напряжения в бетоне могут быть найдены с использованием решения упругой задачи и коэффициента затухания напряжений вследствие ползучести. При решении интегральных уравнений типа (133)-(138) используют численные методы. В большинстве случаев применяется метод Крьшова-Боголюбова [13, 40, 86j, который тре-. бует, однако, значительных затрат машинного времени. В последние годы разработан ряд П{Я1ближенных эффективных методов, которые целесообразно использовать при решении рассматриваемых уравнений: "интегрального модуля", развитый в работах В.М. Бондаренко [9, 10], трансформируемого времени , предложенный Н.И. Карпенко [34], решений уравнений в матричной форме, развитый в работах И.Е. Про-коповича [64], модуля полных деформаций, используемый в работах П.И. Васильева [14], "ведущих" волокон, предложенный А.А. Гвоздевым [18], и др. Рассмотрим применимость основных предпосылок линейной наследственной теории старения бетона для повышенных температур. Для этих условий наиболее существенно нарушается первая предпосылка. Большие перепады температур по толщине и высоте стен сооружений обусловливают существенную неоднородность бетона, так как модуль упругости и деформации ползучести бетона являются функциями температуры и в ремени ее действия. Вторая предпосылка достаточно экспериментально обоснована. Для повышенных температур условная область линейной зависимости между напряжениями и деформациями ползучести эграничена уровнем напряжений (0,3-0,4) R„p (см. гл.П), 5-389 65 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 [ 20 ] 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 |