Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 [ 23 ] 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49

(159)

(160)

в этом случае уточненные ординаты эпюр приращения дефО маций пластины определим по формулам:

Для случая одноосного напряженного состояния формулы, аналогичные по структуре (154) и (155), были получены в работах В Л. Самойленко, Э.А. Мазо, И.И. Шахова. С.Ф. Эйгорна [70,46, 85,87].

Приращение напряжений в элементах железобетонной пластины и соответствующие им деформации на J -м этапе определяются по формулам:

(f-<)• (IO- \ (161) <.v=<-- бСггО; ]

-(162)

в процессе расчета проверяются условия трещинообраэова-ния, условия равновесия, а также определяются температурные усилия и деформации, соответствующие распределению напряжений в расчетных сечениях. Условие равновесия в расчетном сечении запищем следующим образом:

6:/,6:jf; l6,,jNjo. (163)

Температурный момент по оси х

где г/ - расстояние от наиболее нагретой грани пластины до центра тяжести сечения (см. рис. 3); определяется по формуле

- ГСуг>/->г.г.v;a . (165)

i о/ И sO определяются суммированием приращений напряжений [формула (161)].

Для определения момента трещинообразования в железобетонной пластине при действии температурного перепада по сечению примем условия:

где dij и «Ду - напряжения в наиболее растянутом волокне бетона для сечения, перпендикулярного оси X, Исоответствую-щие им деформации; Rj и с учетом плосконапряженного состояния следует определять соответственно по формулам (280)-(281), (261) и (272), приведенным в гл. EST. Условия (166) не являются универсальными и верны лищь для частного случая железобетонной пластины с ортогональным армированием и продольной силой, приложенной по одной из главных осей. В о&цем случае пластины с трехслойным армированием и более сложным нагружением выполнение условий (166) необходимо проверять по главным напряжещям

и соответствующим им деформациям

При этом необходимо также определять угол наклона к осям хиу образующихся трещин

После образования трещин в разорванных полосках бетона деформации, напряжения и площадь сечения принимаем равными

нулю, а модуль упругости арматуры, через которую прошла трещина, определим по формуле

fay/<J , (170)

где Way 1,25-s(mC/m;.). . (171)

В формуле (171) gT - момент образования трещин в сечении пластины, перпендикулярном оси д:, определяемый из условий (166); 5 - эмпирический коэффициент, принимаемый равным 1,1 для кратковременного нагрета и 0,8 для длительного нагрева.

Температурные деформации арматуры на участке с трещинами в бетоне определим с учетом температурно-усадочных деформаций* бетона между трещинами. Они складываются из деформаций, обусловленных разностью температурных коэффициентов линейного расширения бетона и арматуры Д и температурно-усадочных деформаций бетона на уровне расположения арматуры:

(172)

Согласно принятым предпосылкам в сечении с трещиной работает только арматура, однако ее жесткость должна соответствовать жесткости всей зоны между трещинами. Поэтому

../ос.- -£p<Z.lf£)f,,-,.J(< . (173)

toy Г «у-у / Подставляя (173) в (172), получим окончательно

- (174)

Аналогичная зависимость получена в работе С.Ф. Клованича [8]. Ширину раскрытия трещин в пластине определим по формуле

<j = -а/еу OOju.)aoink- (175)

По формуле, аналогичной формуле СНиП 11-21-75,

<у = -n{<i:i/,j)20l3,5100ju)yd, (176)

где коэффициент, принимаемый равным 1 при кратковременном действии повышенной температуры и нагрузки и 1,5 при

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 [ 23 ] 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49