Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 [ 28 ] 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49

300 т 500 600 700 600 900 moo иоо

Рис, 32. Влияние сжимающей силы иа величину температурных моментов в железобетонном брусе с неизгибаемой осью при действии температурного перепада по сечению, опыты В.В. Кардакова и автора: 1 ~ от 165 да~4Ф>С; 2 - от 60 до 470С; 3 - от 20 до~40РС; 4-6 - по формуле (226) для тех же температурных интервалов

моментов. Опыть! В.В. Кардакова и автора (рис. 32) показывают;-чгто перед разрушением температурные моменты в таких элементах практически исчезают. С учетом влияния кратковременного сжимающего усилия значение температурного момента может быть описано следующей зависимостью:

(226)

где - температурный момент в элементе без трещин от

длительного действия температурного перепада по высоте сечения, постоянных и длительных нагрузок, определяемый по формулам (189), (190) и (193); М - продольная сжимающая сила от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок; Л/пр«д - предельное усилие сжатия, восприни-. маемое элементом с учетом действия температуры и определяемое по формуле

(227) 87

в остальных случаях следует алгебраически суммировать уошия от кратковременных нагрузок с усилиями от постоянных и длительных нагрузок. В результате этого в элементе возможно появление трещин, переход трещин из несквозных в сквозные и их закрытие. В таких случаях температурные моменты в злементе при действии постоянных и длительных нагрузок и при совместном действии кратковременных, постоянных и длительных нагр)гзок следует определять по соответствующим формулам, приведенным выше в зависимости от наличия и вида трещин.

В стенах и других элементах сооружений в результате длительного одностороннего нагрева помимо температурных моментов возникает интенсивное перераспределение усилий между бетоном и арматурой, обусловленное деформациями усадки и ползучести бетона. Особенно интенсивно перераспределение усилий происходит в элементах, загруженных продольной сжимающей силой, вызывая уменьшение напряжений в бетоне и рост сжимающих напряжений в арматуре. В опьггах В.В. Кардакова и автора напряжения в арматуре железобетонных брусьев возросли за счет длительных процессов в бетоне на 180-220 МПа, а в опытах В.И. Веретенникова и автора на железобетонных цилиндрах - на 260 МПа. С учетом начальных сжимающих напряжений от действия внешней силы напряжения превышают предел текучести для арматуры класса А-П. Столь значительные напряжения в арматуре оказывают существенное влияние на трещиностойкость элементов, и их необходимо учитывать в расчете. На величину напряжений в арматуре оказывает также определенное влияние разность температурных коэффициентов линейного расширения арматуры и бетона. Причем для первой расчетной точки влияние этого фактора невелико, а для второй и третьей точек становится значительным и уменьшает сжимающие напряжения в арматуре. Для элементов с ненапрягаемой арматурой напряжения в ней следует определять по формуле

бв бае" 6io*<int.

Напряжения в арматуре при нормальной температуре <>« HopWi [74] рекомендуют принимать равным потерям от усадки бетона. Напряжения в ненапрягаемой арматуре при повышенных температурах 6 в элементах сооружений, подвергающихся одностороннему нагреву, следует определять по формуле

- «.t £-Р</(1*Мп), (229)

где - коэффициент армирования сечения элемента; - деформации усадки и ползучести бетона продольной оси элемента на уровне центра тяжести сечения при повьпиенной темпера-

type с учетом разности значений температурного коэффициента линейного расширения арматуры и бетона.

Величину следует определять по формулам:

для кратковременного нагрева

s"* •= « 4 ц, -£ct, т)]- (a*aa2t)/o-: (2зо)

для длительного нагрева

- /«„ utu.i-£jt, T-oo)J6 (\*a033t,)lO\ (231)

TPfi . £b(t,T) и e.(t,Toa) - деформации бетона при повышенных температурах, определяемые по формуле (53); для кратковременного нагрева допускается принимать Г=1 сут; ia, - температура бетона в центре тяжести элемента при одностороннем нагреве в летний период; б, - напряжения в бетоне от постоянной и длительно действующей нагрузки на уровне центра тяжести сечения элемента, МПа; л f - изменение температуры в центре тяжести сечения элемента при первом нагреве в летний период.

Для случая изменения температуры центра тяжести сечения элемента после длительного одностороннего нагрева, т.е. для 2-й и Э-й расчетных точек,

в*= l<=.-<(t)-<(t>r=--)]t (232)

где 4*4* - изменение температуры центра тяжести сечения элемента во второй и третьей расчетных точках.

Для железобетонных сооружений, эксплуатирующихся при воздействии повьиненных и отрицательных температур, необходимо иметь информацию о напряжениях в бетоне, вызванных действием нагрузок и температуры. Это связано с необходимостью ограничивать уровень эксплуатационных -напряжений в бетоне сооружений, работающих в сложных температурных условиях, для обеспечения длительной прочности бетона, ограничения деструктивных процессов и предотвращения появления продольных трещин в сжатом бетоне, а также для оценки влияния сложнонапряженного состояния на прочность бетона. Величины допустимых эксплуатационных напряжений сжатия в бетоне при повьппенных температурах поедены в if 3 гл. П, при отрицательньк температурах - в табл. 6 главы СНиП П-21-75; для знакопеременных температур следует принимать наименьшие из значений, приведенных в указанных таблицах для всего температурного диапазона эксплуатации рассматриваемой конструкции. В случае, если зона бетона, для которой определяются максимальные сжимающие напряжения, работает в условиях плосконапряженного состояния, уровень допускаемых эксплу-

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 [ 28 ] 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49