Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 [ 32 ] 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49

Таблица4

Время, сут

. Значения коэффициентов , при температуре, °С

-0,075		0,97	0,76	0,66
-0,025		1,33	1,15	1,06
		1,22	1,072
		1,27	1,12	1,05
		1.25	1,09	1,01
		1,11	0,93	0,84
		0,88	0,77	0,58

100 150 200

0,62

0,85

1,03 0,82 0,97 0,87 1,02 0,81 0,96 0,61 0,78 0,29 0,48

0.57

0,76 0,99 0,76 0,94 0,80 0,98 0,72 0.92 0,50 0,73 0,16 0,43

0.50

о;б9

0,94

0,70

0,90

0,73

0,94

0,65

0,88

0,41

0,69

0,38

0.43

о;б9

0,88 0,70 0,85 0,73 0,90 0,63 0,85 0,38 0,68 0,03 0,38

0,80 0,84 0,79 0.82 0,82 0,88 0.74 0,86 0.50 0,74 0,14 0,51

Для железобетонного злемента с ортогональным армированием, работающего в условиях плосконапряженного состояния и воздействия повьпиенных или Отрицательных температур, могут быть записаны следующие соотношения между напряжениями и деформациями [21

(289)

(290)

(291) (292)

и j, - коэффициенты армирования в направлении осей, совпадающих с направлениями армирования (см. рис.3). Значение £ (Г) и ( Л следует принимать с учетом влияния температуры. Коэффициент температурных деформаций бетона по

осям У и 2 допускается принимать одинаковым 7-389

принимается, что трещина образуется, когда главные растягивающие напряжения достигают предела сопротивления бетона в условиях сложнонапряженного состояния - формулы (280) и (281). Трещины образуются по главным, площадкам, угол наклона трещины к осих определяется по формуле (169).

На этапе после образования трещин для железобетонного элемента, испытывающего плосконапряженное состояние, с учетом температурных воздействий можно использовать деформационные зависжмости, полученные в работ&,Н.И. Карпенко и С.Ф. Клованича Г8],

В модели Н.И. ICapncHKO железобетон рассматривается как физически нелинейный анизотропный материал, бетон после образования трещин - как анизотропный сплопшой материал, арматура каждого направления - как сплоигаая пластина. После образования трещин арматура способна воспринимать не только нормальные, но и касательные напряжения. Физические соотношения получены на основании моделирования напряженно-деформированного состояния малых элементов конечных размеров, выделяемых из рассматриваемой конструкщш. При этом учитываются схемы трещин и условия их образования, сцепление арматуры с полосами бетона, тангенциальные перемещения арматуры в бетоне и зацепление берегов трещин, деформащш и напряжения в полосах бетона между трещинами и их влияние на деформации арматуры. В целом теория Н.И. Карпенко отражает основные особенности работы железобетона - физическую нелинейность, процесс трещинообразования и обусловленную им анизотропию. Деформации железобетонного элемента в общем виде определяются как сумма деформаций от усилий в сечении с трещиной и от усилий, действующих по площадкам, перпендикулярным к трещинам:

!,-еу*£ау> Га., Га.,- (293)

Деформащш элемента от усилий в сечении с трещиной определяются из уравнений

(294)

Допогаштельные деформации железобетонного элемента от усилий, действующих на площадках, перпендикулярных к трещинам, - из уравнений

В формулах (294) и (295) Л , Ч и Л4у - соответственно нормальные и касательные внутренние усилия в уровне срединной поверхности элемента и являющиеся равнодействующими нормальных и касательных напряжений, действующих по граням малого элемента конечных размеров, выделенного из железобетонного элемента. Выражения для коэффициентов при этих усилиях приведены в работе [8] и учитывают физическую нелинейность и анизотропию железобетона. Коэффициенты температурного рашшрения железобетона учитывают наличие трещин, их направление и сцепление арматуры с бетоном.

Физические уравнения для этапов до образования трещин и noqne их образования совместно с уравнениями равновесия, геометрическими уравнениями и граничными условиями составляют замкнутую (жстему уравнений для расчета железобетонного элемента в условиях плосконапряженного состояния и температурных воздействий. Расчет железобетонного элемента выполняется на ЭВМ в форме метода конечных элементов, метода конечных разностей, метода ортогонализации и др. МКЭ обладает рядом преимуществ, что делает его применение предпочтительным. Метод имеет наглядную механическую трактовку, удачно сочетает матричную форму расчета с удобствами использования ЭВМ. Помимо этого, после образования трещин модель железобетона имеет вид элемента конечных размеров. При ее использовании следует обратить особое внимание на ввод исходных данных, которые должны содержать информацию о жест-костных параметрах элементов, о нагрузках и усилиях, полученную в результате расчета железобетонного элемента на длительное действие температуры и постоянных и длительных нагрузок, изложенного в гл.Ш.

2. Расчет по образованию и раскрытию трещин, нормальных к продольной оси элементов, с учетом температурных воздействий. Помимо расчета сооружений как пространственных конструкций на действие температуры и кратковременно возрастающей нагрузки возможны приближенные методы расчета прочности, трещиностойкости и деформаций отдельных сечений или элементов сооружений с учетом температурных воздействий. Переход к таким методам расчета зависит от деформируемости

сооружений, характера действующей нагрузки и температурных воздействий.

С увеличением жесткости контура сооружения уменьшается его деформативность в поперечном направлении, и по харак-

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 [ 32 ] 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49