Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 [ 35 ] 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49

Рис, 36. Схемы усилий и эпюры напряжений в кольцевом сечении элемента сооружения при расчете его по образованию трещин А- [f/w/ 1= Ay/V/]

Влияние температурных воздействий на образование трещин в горизонтальных кольцевых сечениях сооружений также обусловлено в основном рассмотренными выше факторами. В связи с большими размерами горизонтальных сечений (диаметр до 20 м и толщина стенки до 1 м) в реальных сооружениях необходимо дополнительно учитывать влияние масштабного фактора и неоднородного растяжения на предельную растяжимость бетона [27,91] . Опытами В.М. Баташева [6] показана также необходимость учитывать в ряде случаев неупрзтие деформации бетона сжатой зоны элементов кольцевого сечения. Условие образования трешин записывается в форме (296); момент для элементов кольцевого сечения определяется по формуле (рис.36)

где /V и Л/" - изгибающий момент и продольная сила в кольцевом сечении; - эксцентриситет приложения продольной силь! относительно центра кольцевого сечения; определяется по формулам [6] для внецентренно сжатых и изгибаемых

предварительно напряженных элементов

aew:/f„\ (322)

для изгибаемых элементов с ненапрягаемои арматурой

Момент сопротивления приведенного кольцевого сечения для крайнего растянутого волокна равен:

где г„ - наружный радиус кольцевого сечения\d=J]-r (325)-толщина стенки кольцевого сечения; JS - коэффициент, учитывающий снижение модуля упругости бетона отя волокна, расположенного на расстоянии 0,5 (/"„ - ) от крайнего волокна сечения. Приведенная площадь кольцевого сечения определяется из выражения (см. рис. 36)

F:ZF,%F„.,, (326) •

где п.а-ГГ,Л£,)/£в, (327)

Fr--r:,[i-(r.AO]-

Момент третинообразования

=w:[r,, - с«- Г/ < 1М;]к,, (329)

где Ml , Моь > т и бв=а - соответственно изгибающие моменты, момент сопротивления и напряжения в бетоне элементарной полоски кольцевого сечения (см. рис. 36) единичной ширины и высотой, равной толщине кольца, определяемые по формулам (185)-(188), (309), (315) и (307), т.е. как для элемента прямоугольного сечения, г/ следует определять по формуле (312).

При расчете по образованию трещин в горизонтальных сечениях сооружений типа дымовых труб и грануляционных башен

с ненапрягаемой арматурой влияние ппосконапряженного состояния на сопротивление бетона растяжению допускается не учитывать, так как на уровне растянутой арматуры главные напряжения в бетоне в перпендикулярном направлении будут растягивающими либо будут отсутствовать (вертикальное сечение с трещиной). Значение ИС определяется по формуле

где Г- 2-0,4[(г„-(ГА)Лн]<. (331)

коэффициент, учитывающий влияние масштабного фактора, определяется аналогично [75] :

< = аВрОя (2п, - fffi )ур; * 1. (332)

Коэффициент /г, [6,69] для внецентренно сжатых элементов кольцевого сечения можно П1жнять равным: при п"

1<г-{1+ )/(1,15-Ю,9Пт ); (333]

П, > 0,02 RnbM /"в*

к,= \- 0,07 С л, - 0,02 /?„рг- /Г7„) > 0,6; (334)

п N./CRmM (335)

Коэ%4>ициенты ,-1. и m-t определяются для волокна, расположенного в центре сечения стенки.

Экспериментальная проверка изложенной методики расчета элементов сооружений проведена на фрагментах сооружений типа бруса с неизгибаемой осью, подвергающегося длительному действию осевой сжимающей силы и последующему осевому растяжению (опыты В.В. Кардакова и автора); кольца, подвергающегося действию внутреннего давления (опыты В.А. Косторниченко и автора), и цилиндра, подвергающегося длительному действию осевой сжимающей силы и последующему кратковременному действию внецентренно приложенной сжимающей силы с переменным эксцентриситетом (опыты В.И. Веретенникова и автора). Все фрагменты подвергались длительному действию температурного перепада по высоте сечения (по толщине стенки) . Их конструкция и методика испытания приведены в гл.1. Результаты экспериментов, проведенных прт действии повышенных и отрицательных температур, показали хорошую сходимость с результатами расчета - разница в значениях усилий тоещинообразования составила 3-8 %.

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 [ 35 ] 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49