Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 [ 39 ] 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49

Рис.39. Схемы усилий и эпюры напряжений в элементе кольцевого сечения со сквозной трещиной при определении напряжений в арматуре

(377)

е5 - эксцентриситет приложения продольной силы относительно центра кольцевого сечения; / - температурный момент для элементарного участка кольцевого сечения со сквозной трещиной, определяемый по фо1»луле (224); А/о - усилие в арматуре элементарного участка кольцевого сечения, определяемое по формулам (304), (288) и (229).

Коэффициент p„ , учитьшающий величину напряжения наиболее напряженного стержня растянутой зоны, определяется по формуле [6j :

(1*соьзгс>.)/(ч9ъзгс-*-к,). (378)

. •zk определяются по формулам - /pr.-asln-a.AaJ-z:" ; (379)

[(n,-0.5irfi)m!>rOL,,/jrOi,J~Zl; - (380)

z 5 определяется для наружного слоя арматуцы и для срединной поверхности по формулам

Значения

к,(г,-а-asdt); (381)

zl = k,CrrjQ5, (382)

где /г, = Q2 « /. (383)

Площадь арматуры растянутой зоны

/;,р = ,г/-«л (384)

где Fa - площадь всей арматуры в кольцевом сечении. Определив /.р , можно найти кофициент армирования jU для кольцевого сечения, используемый в формуле (336) ;

У" =/>i.pAJa. (385)

Соотношение между относительной площадью укороченной прямоугольной зпюры напряжений сжатой зоны и относительной площадью сжатой зоны кольцевого сечения о(д рекомендуется [6,69] принимать равным

«к = . (386)

Для двутаврового сечения, зквивалентного рассматриваемому кольцевому, можно принимать [6] «д= f . Параметры двутаврового сечения 2 { JZ- П ); Гц-г, Fa=Fp=a5F\ h-г*ав5Пр.

Эквивалентную пшрину полки двутаврового сечения 6, еле* дует определять из условия равенства моментов инерции кольцевого и двутаврового сечений. При определении по формуле (213)

= М* (€с,*0,85п), (387)

Экспериментальная проверка расчета по раскрытию трещин в элементах сооружений с учетом температурных воздействий, проведенная на железобетонньгк кольцах и брусьях, подвергающихся осевому растяжению, и на внецентренно сжатых железобетонных элементах кольцевого сечения при действии температурного перепада по толщине стенки показала хорошую сходимость результатов расчета и опыта. Трещины во всех элементах сооружений в момент их образования оказались сквозными, за исклю-

ops 0,1 0,1S 6,2 0 43 <?Д5 Ф 0/lt

РИс, 40. Ширина раскрытия трещин в элементах сооружений а - железобеюнный брус с неизгибаемой продольной осью и железобетонное кольцо при действии температурного перепада по сечению и осевой растягивающей силы (указана температура воздуха со стороны нагретой грани элемента); железобетонный брус:--по формуле (336)

при температуре нагрева 16s0c;---то же; при lOSOQ данные

Ав. Кардакова, В.А. Косторниченко и автора: О i650c; а 105ОС; железобетонное кольца:----по формуле (336) при температуре нагрева 150°С; х- - то же, при 60°С; данные В.А= Косторниченко и автора: 4 150°С; бОС; б - внецентренно сжатый железобетонный цилиндр при действии температурного перепада по сечению стенки (опыты В.И. Веретенникова и автора):- - 20°С;--- кратковременный нагрев до ISQoc внутренней грани цилиндра:--- -то же,

длительный нагрев

чением колец, подвергающихся нагреву до бСРС, и брусьев, не подвергающихся длительному действию сжимающей силы, что соответствует результатам расчета. Ширина раскрытия трещин в момент их образования для разных элементов имела существенно разные значения - от 0,05 до 0Д5 мм в зависимости от значений температурного момента и сжимающих напряжений в арматуре, обусловленных усадкой и ползучестью бетона. Расчет позволяет достаточно достоверно определять ширину раскрытия

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 [ 39 ] 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49