Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник трещин в элементах сооружений в момент их образования (рис.40). Дальнейший рост ширины раскрытия трещин при действии возрастающей растягивающей силы также достаточно хорошо описывается расчетными формулами. При расчете элементов сооружений с ненапрягаемои арматурой по раскрьггию трещин необходимо учитывать следующие дополнительные требования. - Если трещины образуются уже при кратковременном одностороннем нагреве, значение при определении ширины раскрытия трещин для всех расчетных случаев определяется как для кратковременного одностороннего нагрева. При определении а«т в этом случае необходимо учитывать расчетный температурный режим. Если трещины пересекают часть арматуры в сечении элемента (несквозные трешнны), то эти требования относятся только к арматуре, пересекаемой трещиной. Расчет по образованию и раскрытию трещин элементов сооружений выполняется для трех расчетных температурных режимов - кратковременного одностороннего нагрева в зимний период, длительного одностороннего нагрева в летний период и последующего действия расчетной зимней icMnepatypbi, остывания до нормальной температуры после длительного одностороннего нагрева в летний период. 3. Расчет прочности элементов с учетом температурного перепада по высоте сечения. Излагаемая методика позволяет оце- нить прочность горизонтальных сечений дымовых труб и гра-нулящюнных башен, рассчитываемых по консольной схеме, а также прочность вертикальных сечений силосов, резервуаров, дымовых труб и ряда других сооружений с учетом температурных воздействий. Экспериментальные исследования показьшают [6,42] .что внецентренно .сжатые элементы кольцевого сечения разрутнают-ся по нормальным сечениям в результате разщ)обления бетона сжатой зоны. При этом напряжения в растянутой (менее сжатой) арматуре изменяются в значительных пределах и зависят от ряда факторов - эксцентриситета приложения продольной силы, расположения арматурных стержней в сечении, наличия предварительного напряжения арматуры, предельной сжимаемости бетона сжатой зоны, диаграммы деформирования арматуры. Существуют различные расчетные предложения по оценке прочности горизонтальных сечений внецентренно сжатых кольцевых элементов [6, 42] . Наиболее полно перечисленные факторы учитьшает методика, разработанная в работах А.А. Гвоздева, СА. Дмитриева, В.М. Баташева и ряда других авторов [6, 26] и положенная в основу Норм [74] . Для построения расчетных эпюр напряжений и деформаций в арматуре и бетоне принят ряд предпосылок [6]: деформации арматуры в сечении с трещиной распределены по линейному зако- ну; деформации в крайней растянутой арматзфе зависят лишь от высоты сжатой зоны сечения; учитывается реальная диаграмма деформирования арматуры; в сжатой зоне принимается укороченная прямоугольная зпюра, высота которой является функцией действительной высоты сжатой зоны и прочности бетона. Принято условное разделение напряжений в арматуре на две составляющие - предварительное напряжение в арматуре до приложения внешней нагрузки и разность между полным напряжением в арматуре и величиной предварительного напряжения. На основании расчетных эпюр напряжений и усилий в нормальном сечении кольцевого элемента (рис.41) составлены уравнения равновесия: (388) (389) где Л/" и M - внешняя продольная сжимающая сила И момент этой силы относительно оси, проходящей через центр кольцевого сечения; /Ув , А/а , А/а - соответственно равнодействующие усилий в бетоне сжатой зоны, в распределенной арматуре сжатой и растянутой зон от внешней нагрузки; А/д - равнодействующая усилий предварительного напряжения арматуры всего сечения; /i Na , Ng. yi N„ кольцевого сечения. М, - моменты сил Л , относительно оси, проходящей через центр Рис. 41, Схема усилий и эпюры напряжений в нормальном сечении кольцевого элемента для расчета прочности при нормальной температуре Для оценки прочности горизонтальных сечений сооружений кольцевого сечения типа дьпмовых труб и грануляционных башен в данной методике расчета следует дополнительно учесть влияние температурных воздействий и значительные римеры сечений реальных сооружений. Температурные воздействия приводят к изменению напряженно-деформированного состояния в стадии, близкой к разрушению, и влияют на несущую способность кольцевых сечений. Нагревание в течение длительного времени приводит к значительному росту предельной сжимаемости бетона (см. рис.20), что оказывает существенное влияние на высоту сжатой зоны кольцевого сечения и на коэффициент полноты зпюры напряжений в бетоне. Повышенная температура и время ее действия оказывают также влияние на зависимость деформаций в крайней растянутой арматуре от высоты сжатой зоны кольцевого сечения. Значительные сжимающие напряжения, возникшие в ненапрягаемои арматуре за счет усадки и ползучести бетона при длительном действии повышенных температур и эксплуатационной нагрузки, следует рассматривать как предварительное напряжение арьш-туры, которое оказывает вхгаяние на несущую способность кольцевых сечений. Неравномерное по толщине стенки распределение температур обусловливает неоднородность бетона, в том числе переменную по толщине призменную прочность и предельную сжимаемость бетона. Неравномерное распределение температур вызывает также появление в кольцевом элементе плосконапряженного состояния, вертикальных трещин и температурных моментов, что оказывает существенное влияние на сопротивление бетона сжатой зоны кольцевого сечения. Воздействие повьпиенных и отрицательных температур, как показано в гл.П, оказывает определенное влияние на диаграмму деформирования арматуры. Значительные размеры сечений реальных сооружений вызывают необходимость двойного армирования стенки кольцевого сечения и влияют на характер плосконапряженного состояния, температурные моменты и ширину раскрытия вертикальных трещин. Предусматривается раздельный учет перечисленных факторов. При оценке прочности кольцевого сечения определяющими параметрами являются деформации и напряжения в арматуре растянутой зоны. Следуя [6] , будем рассматривать приращения деформаций арматуры от внешней нагрузки без учета предварительного напряжения для крайнего растянутого стержня в плоскости изги. Опытами В.И. Веретенникова и автора (рис. 42) установлено, что на зависимость приращения предельных деформаций арматуры от относительной высоты сжатой зоны повьпиенная температура и время ее действия оказывают существенное влияние, обусловливая отклонение до 24 %. Зависимость f„ - «д для условий повьпиенных температур рекомендуется записывать 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 [ 40 ] 41 42 43 44 45 46 47 48 49 |