Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 [ 40 ] 41 42 43 44 45 46 47 48 49

трещин в элементах сооружений в момент их образования (рис.40). Дальнейший рост ширины раскрытия трещин при действии возрастающей растягивающей силы также достаточно хорошо описывается расчетными формулами.

При расчете элементов сооружений с ненапрягаемои арматурой по раскрьггию трещин необходимо учитывать следующие дополнительные требования. -

Если трещины образуются уже при кратковременном одностороннем нагреве, значение при определении ширины раскрытия трещин для всех расчетных случаев определяется как для кратковременного одностороннего нагрева. При определении а«т в этом случае необходимо учитывать расчетный температурный режим. Если трещины пересекают часть арматуры в сечении элемента (несквозные трешнны), то эти требования относятся только к арматуре, пересекаемой трещиной.

Расчет по образованию и раскрытию трещин элементов сооружений выполняется для трех расчетных температурных режимов - кратковременного одностороннего нагрева в зимний период, длительного одностороннего нагрева в летний период и последующего действия расчетной зимней icMnepatypbi, остывания до нормальной температуры после длительного одностороннего нагрева в летний период.

3. Расчет прочности элементов с учетом температурного перепада по высоте сечения. Излагаемая методика позволяет оце- нить прочность горизонтальных сечений дымовых труб и гра-нулящюнных башен, рассчитываемых по консольной схеме, а также прочность вертикальных сечений силосов, резервуаров, дымовых труб и ряда других сооружений с учетом температурных воздействий.

Экспериментальные исследования показьшают [6,42] .что внецентренно .сжатые элементы кольцевого сечения разрутнают-ся по нормальным сечениям в результате разщ)обления бетона сжатой зоны. При этом напряжения в растянутой (менее сжатой) арматуре изменяются в значительных пределах и зависят от ряда факторов - эксцентриситета приложения продольной силы, расположения арматурных стержней в сечении, наличия предварительного напряжения арматуры, предельной сжимаемости бетона сжатой зоны, диаграммы деформирования арматуры. Существуют различные расчетные предложения по оценке прочности горизонтальных сечений внецентренно сжатых кольцевых элементов [6, 42] . Наиболее полно перечисленные факторы учитьшает методика, разработанная в работах А.А. Гвоздева, СА. Дмитриева, В.М. Баташева и ряда других авторов [6, 26] и положенная в основу Норм [74] . Для построения расчетных эпюр напряжений и деформаций в арматуре и бетоне принят ряд предпосылок [6]: деформации арматуры в сечении с трещиной распределены по линейному зако-



ну; деформации в крайней растянутой арматзфе зависят лишь от высоты сжатой зоны сечения; учитывается реальная диаграмма деформирования арматуры; в сжатой зоне принимается укороченная прямоугольная зпюра, высота которой является функцией действительной высоты сжатой зоны и прочности бетона. Принято условное разделение напряжений в арматуре на две составляющие - предварительное напряжение в арматуре до приложения внешней нагрузки и разность между полным напряжением в арматуре и величиной предварительного напряжения. На основании расчетных эпюр напряжений и усилий в нормальном сечении кольцевого элемента (рис.41) составлены уравнения равновесия:

(388) (389)

где Л/" и M - внешняя продольная сжимающая сила И момент этой силы относительно оси, проходящей через центр кольцевого сечения; /Ув , А/а , А/а - соответственно равнодействующие усилий в бетоне сжатой зоны, в распределенной арматуре сжатой и растянутой зон от внешней нагрузки; А/д - равнодействующая усилий предварительного напряжения арматуры

всего сечения; /i Na , Ng. yi N„ кольцевого сечения.

М, - моменты сил Л ,

относительно оси, проходящей через центр


Рис. 41, Схема усилий и эпюры напряжений в нормальном сечении кольцевого элемента для расчета прочности при нормальной температуре



Для оценки прочности горизонтальных сечений сооружений кольцевого сечения типа дьпмовых труб и грануляционных башен в данной методике расчета следует дополнительно учесть влияние температурных воздействий и значительные римеры сечений реальных сооружений. Температурные воздействия приводят к изменению напряженно-деформированного состояния в стадии, близкой к разрушению, и влияют на несущую способность кольцевых сечений. Нагревание в течение длительного времени приводит к значительному росту предельной сжимаемости бетона (см. рис.20), что оказывает существенное влияние на высоту сжатой зоны кольцевого сечения и на коэффициент полноты зпюры напряжений в бетоне. Повышенная температура и время ее действия оказывают также влияние на зависимость деформаций в крайней растянутой арматуре от высоты сжатой зоны кольцевого сечения. Значительные сжимающие напряжения, возникшие в ненапрягаемои арматуре за счет усадки и ползучести бетона при длительном действии повышенных температур и эксплуатационной нагрузки, следует рассматривать как предварительное напряжение арьш-туры, которое оказывает вхгаяние на несущую способность кольцевых сечений. Неравномерное по толщине стенки распределение температур обусловливает неоднородность бетона, в том числе переменную по толщине призменную прочность и предельную сжимаемость бетона. Неравномерное распределение температур вызывает также появление в кольцевом элементе плосконапряженного состояния, вертикальных трещин и температурных моментов, что оказывает существенное влияние на сопротивление бетона сжатой зоны кольцевого сечения. Воздействие повьпиенных и отрицательных температур, как показано в гл.П, оказывает определенное влияние на диаграмму деформирования арматуры. Значительные размеры сечений реальных сооружений вызывают необходимость двойного армирования стенки кольцевого сечения и влияют на характер плосконапряженного состояния, температурные моменты и ширину раскрытия вертикальных трещин.

Предусматривается раздельный учет перечисленных факторов. При оценке прочности кольцевого сечения определяющими параметрами являются деформации и напряжения в арматуре растянутой зоны. Следуя [6] , будем рассматривать приращения деформаций арматуры от внешней нагрузки без учета предварительного напряжения для крайнего растянутого стержня в плоскости изги. Опытами В.И. Веретенникова и автора (рис. 42) установлено, что на зависимость приращения предельных деформаций арматуры от относительной высоты сжатой зоны повьпиенная температура и время ее действия оказывают существенное влияние, обусловливая отклонение до 24 %. Зависимость f„ - «д для условий повьпиенных температур рекомендуется записывать



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 [ 40 ] 41 42 43 44 45 46 47 48 49