Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 [ 41 ] 42 43 44 45 46 47 48 49

isoo

1000-

li2S Op 0,75

Рис. 42, Влияние повышенной температуры на предельные деформации арматуры в элементах кольцевого сечения

--по формуле (391) при чорлиль-

ной температуре;---по формуле (390)

при нагреве до 150t>C внутренней грани цилиндра; опыты В.И. Веретенникова и автора: • - нормальная температура; Q - кратковременный нагрев; - длительный нагрев; а - длительный нагрев с последующим замораживанием противоположной грани

ще, согласно [6],

аго- - РО-Ш- ; (391)

/1£„*-(7-18«д +11,4 а/ ) (1.24 - 2.47)- [l-

-ехр(-0,05Тпр)] . (-392)

- температура средшшой поверхности кольца; о<,= F/F~-относительная высота сжатой зоны кольцевого сечения.

Формула (390) применима и в случае расчета злемента на действие отрицательных температур после нагрева (см.рис. 42). Формулы (390) и (392) в неявном виде учитывают влияние на рассматриваемую зависимость уровня длительно действующей нагрузки при повышенных температурах, так как при постоянной продольной сжимающей силе и возрастающем эксцентриситете в кольцевом сечении каждому значению соответствует единственное значение продольной сжимающей силы.

Коэффициент полноты эпюры напряжений в бетоне сжатой зоны существенно зависит от температуры и времени на-

грева (рис. 43). Уже при кратковременном нагреве его значение несколько отличается от значений при нормальной температуре. Длительное действие повьпиенной температуры и нагрузки приводит к росту коэффициента при значениях схд « 0,5 и к некоторому уменьшению его значения при «а 0,5. С ростом осд возрастает уровень длительно действующей нагр)гзки, что оказывает влияние на предельную сжимаемость бетона. Если рассматривать как функцию уровня длительно действующей нагрузки при повышенных температурах, то можно констатировать хорошее соответствие этой зависимости и зависимости



Рис. 43, Влияние повышенной температуры на коэффищ1ент полноты эпюры напряжений бетона сжатой зоны в элементах колы1евого сечения

--по формуле (393)

при нагреве до 150С внутренней грани цилиндра; 1 -кратковременный нагрев; 2 - длительный нагрев;

---по формуле (293)

при нормальной температуре;

-X--по формуле (393)

при длительном нагреве до 90ОС внутренней грани. Обозначение опытных данных приведено на рис. 42; В -90ОС, длительный нагрев

0,96

0,1 0,65

>

0,25

0,5 0,70,75

предельной сжимаемости бетона от уровня длительно действующей нагрузки при повьпиенных температурах (см. рис.20). Ко-эффищ1ент с учетом действия повышенных температур

рекомендуется определять по формуле

а;о<*= R l{\,AR -8) + [ (0,22-0,4 схд) (1,25 -25) --8.10-2ехр (-0,05Гпр)} 10-2, (33)

где первое слагаемое принято по [6]; R - марка бетона, МПа.

Формулу (393) допускается применять при расчете злемента на действие отрицательных температур после нагрева.

При определении расчетного сопротивления бетона сжатию в кольцевом сечении необходимо учесть влияние температуры и длительности ее действия, влияние плосконапряженного состояния и действие температурного момента в стадии, близкой к разрушению. С учетом зтих факторов" определяется сопротивление бетона сжатию для крайних волокон по толщине стенки, а затем условное среднее значение сопротивления, принимаемое постоянным по толщине стенки. В зоне с максимальной температурой нагрева и ппосконапряженным состоянием сжа-тие<жатие сопротивление бетона сжатию в горизонтальном сечении следует определять по формуле (279) или по табл. 3, при этом главные напряжения в перпендикулярном направлении определяются по формуле (282). Более сложно оценить прочность бетона в зоне с напряженным состоянием сжатие-растяжение, так как достижение предела прочности бетона в этом напряженном состоянии приводит лишь к появлению вертикальных трещин в элементе, а не к его разрушению, и бетон продолжает сопротивляться осевому сжатию. Эксперименталь-



но этот вопрос до настоящего времени исследован слабо. Однако можно -достаточно обоснованно предположить, что появление вертикальных трещин и нарушение сцепления кольцевой арматуры с бетоном "разрыхляют" структуру бетона и снижают его сопротивление осевому сжатию в горизонтальном сечении. Предварительно описываемое явление можно учесть, принимая значение растягивающего напряжения в бетоне с вертикальными трещинами равным

(394)

Если вертикальные трещины отсутствуют, то сопротивление бетона сжатию в горизонтальном сечении следует определять по формуле (288) или по табл. 3, Растягивающие напряжения в перпендикулярном направлении при этом следует определять по формуле (282), однако их значение ограничивается уровнем 0,45 R, Л7р«. Температурные моменты в сжатой зоне горизонтального сечения интенсивно релаксируют по мере роста сжимающих напряжений от внешней нагрузки и развития неупругих деформаций в бетоне. Однако возможно сохранение некоторой величины температурного момента в стадии, близкой к разрушению (см.рис. 32). Его влияние на прочность бетона выразится, в частности, в снижении сопротивления наиболее нагретого волокна сжатию на величину й,, которую рекомен-. дуется определять по формуле

6 = (М, OSh/jJ т, (395)

где mt - температурный момент, определяемый по формуле (266);

kW-t-h; (396)

h - толщина стенки горизонтального сечения, м. С учетом формул (279), (289), (394) - (396) сопротивление бетона сжатию в горизонтальном сечении определится по формуле

/?„р* - as (rt, * r,tj. (397)

где ri, r«pk,t, - ; (398)

„р.,-/?../<гГ,,. (399)

В основу расчета прочности кольцевых сечений положена расчетная схема усилий, изоаженная на рис. 44. Эпюра напряжений в бетоне сжатой зоны кольцевого элемента заменяется



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 [ 41 ] 42 43 44 45 46 47 48 49