Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 [ 6 ] 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49

в опытах на брусе экспериментально решались те же задачи, что и на пластинах. В то же время небольшие размеры бруса дали возможность провести более широкий эксперимент и исследовать большее число параметров, чем на пластинах. Высота сечения бруса и пластины (0,25 и 0.15 м) сопоставима с толщиной стен железобетонных сооружений (от 0,1 до 1 м), что позволяет принять деформационные зависимости для фрагментов и сооружений идентичными. При определении температурных усилий необходимо учитывать влияние размеров сечения на распределение температуры, ползучесть*и усадку бетона.

Диаметр кольца 1,2 м, размеры сечения 0,15x0,2 м и 0,15x0,1 м, армирование сечения симметричное, ju »= 1,05% (рис. 5). Кольцо подвергается изнутри действию повышенных .температур до 150оС, снаружи - действию температур в диапа-. зоне от +20 до -50ОС. Дтя исследования температурных уси-

, ЛИЙ кольцо разрезано по вертикальному сечению, в месте сечения приложены моменты, удерживающие разрезанные части

«кольца от взаимного поворота. Температурные усилия в кольце совпадают с температурными усилиями в цилиндре в тангенциальном направлении на достаточном удалении от концов, если пренебречь влиянием температурных усилий по оси z. По-

- следующее испытание кольца на действие внутреннего давления позволяет исследовать деформационные зависимости. Помимо этого, опытами на кольце могут быть экспериментально решены текоторые задачи, специфические для силосных корпусов, - задача Таймера, работа средней банки силосного корпуса и т.д. • Цилиндры диаметрами 0,4 и 1 м, толщина стенки 0,06 м, длина 4 м, армирование однослойное, /л = 1,17% (рис. 6). Цилиндры подвергаются изнутри нагреву до 150ОС, снаружи - действию температур в диапазоне от +20 до -50ОС. Цилиндры подвергаются длительному действию температурного перепада по толщине стенки и продольной осевой снсимающей силы, а затем кратковременному испытанию до разрушения путем ступенчато! изменения эксцентриситета приложения продольной сжим*йцей силы. На цилиндрах исследованы процессы трещинообразования, деформирования и разрушения вне-Ценренно сжатых элементбв кольцевого сечения. Они могут рассматриваться как фрагменты сооружений, расчетной схемой которых является консольный стержень кольцевого сечения. Экспериментальные данные, полученные по результатам ис-

i пытания фрагментов сооружений и изучения свойств материалов

.с учетом температуры, приведенные в последующих главах, -дозволили разработать методику расчета сооружений по пре--льным состояниям - по прочности, образованию и раскрытию -рещин в нормальных сечениях с учетом сложных температурных условий эксплуатации.

На основании результатов натурных наблюдений дополнитель-

.но оценивалась правильность расчетных рекомендаций, в част-

ности рекомендаций поопределению ширины раскрытия трещин*, и деформаций сооружения при длительном действии зксплуата-; ционных нагрузок и сезонных колебаниях температуры, а так-, же в период первого нагрева. Натурные исследования проводились на дымовой трубе N» 2 Экибастузской ГРЭС-1 высотой 330 м. На различных отметках было организовано 6 станций наблюдения, что позволило измерять продольные и поперечные деформации трубы, определять распределение температуры и влажности в теле бетона, шаг и ширину раскрытия трещин. Помимо этого, был проведен комплекс геодезических исследований, включающий определение осадки и крена трубы и отклонения верхней точки трубы прт действии ветровой нагрузки и ; солнечной радиации. Результаты натурных исследований трубы i приведены в последующих главах. •

ГЛАВА П. СВОЙСТВА БЕТОНА И АРМАТУРЫ

ПРИ ПОВЫШЕННЫХ И ОТРИЦАТЕЛЬНЫХ ТЕМПЕРАТУРАХ

1. Температурно-усадочные деформации SiSTOHa. Воздействие температуры на ненагруженный бетон приводит к возникнове- , нию в нем температурных деформаций и дополнительному раз- витию деформаций усадки. По мнению А.Ф. Милованова [50] и КД. Некрасова [61] , деформации усадки бетона при повышенных температурах зависят в основном от количества влаги, удаленной из бетона и от температуры испытания. Температурные деформации зависят в основном от вида заполнителя, влаж- ности бетона к моменту нагрева и от температуре! нагрева.

Можно выделить следующие основные особенности развития температурно-усадочных деформаций старого бетона при повышенных температурах (рис. 7): температурные деформа- j ции бетона, высушенного до гигрометрического равновесия со средой при температуре испытания, меньше деформаций бетона при первом нагреве, а при промежуточных циклах остывания и нагрева деформации бетона уменьшаются с увеличением длительности выдерживания бетона при повышенной температуре; деформации усадки бетона при более высокой температуре развивались с большей скоростью и быстрее затухали; при температурах 60 и 90ОС в бетоне отсутствовали деформации после нагрева до температуры испытания в течение 30-40 ч, установлено наличие в бетоне остаточных деформаций расширения [36, , 37] после первого нагрева до температур 60-1200 и последующего остывания, хотя из бетона за этот период было удалено значительное количество влаги.

60 10 t,rt/n

Рис. 7. Температурно-усадочные деформации бетона при различной температуре нагрева и изменение относителыюй влажности бетона (кривые внизу)

0-1 - первый нагрев; 1-2 - цикл остывания до нормальной температуры и повюрного нагрева; 2-3 - изотермическая выдержка при температуре нагрева; 3-4 - остывание; • - опыты

В.Д. Передерея и авюра;--- -по формулам (47) - (49);

- - по формулам (53) - (55)

0 1 2 3 4 5 [ 6 ] 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49