Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 [ 8 ] 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33

На рис. 4.5 а приведены изополя перемещений, на рис. 4.5 б - изополя Мх в плите, на рис. 4.5 в - изополя Nx в плите, на рис. 4.5 г - эпюры моментов в стержневом элементе, а на рис. 4.5 д - эпюры нормальных сил в стержневом элементе.

Сравнивая результаты обоих расчетов, видим, что они примерно одинаковые, практически совпадают перемещения, моменты в плите и моменты в балке. Момент в балке по первой схеме в середине пролета равен 24,23тлг, а в гипотетической второй балке М=3,77+68,58х0,3=24,34тлг, где:

3,77 и 68,58 - момент и нормальная сила в подвешенных стержнях, 0,3 - величина абсолютно жесткой вставки.

U30iiojm перемещений


н:10поля изгиоающих мо-.н-и i ч\:


тт.-

ишП" F4 ниц-ы шныг; напряжений в нлнте

.......ill


эпюра изгибающих моментов в балке

3.77™

эпюра продольных сил в оалке

-1-ПГГГГ

68.S8T

ТТТТП-

Рис. 4.5



Таким образом, подход с непосредственным введением в расчет тавровых балок (рис. 4.1 в, рис. 4.4) более легок в реализации и удобен для последующего конструирования балок. Опасения, что в этом случае плита учитывается дважды, не имеют особых оснований, так как здесь просто отдельно учитывается мембранная и изгибная группы возникающих в плите усилий. Конечно, возникает вопрос о том, какую ширину полки тавровой балки принять, методика представленная на рис. 4.2 очень громоздка и требует предварительного расчета по уточненной конечно-элементной схеме - рис. 4.1 г. В приведенном численном примере свесы полок были приняты 3h„ (т.е. вся ширина полки составляет 3x0,2+0,3+3х0,2=1,5л) и это оказалось удачным. Можно рекомендовать размеры свесов 2h„-4h„, хотя эта рекомендация очень приблизительна, и в каждом отдельном случае специалист сам должен принять решение.



Раздел 5 Фундаментные плиты

Очень часто основание фундаментной плиты имеет ярко выраженную неравномерную жесткость, обусловленную наличием карстов, неравномерными свойствами грунтов, повышенной жесткостью грунта и свай в периферийных зонах плиты и другими факторами, существенно влияющими на напряженно-деформированное состояние фундаментной плиты и вышележащих конструкций здания. Но главной особенностью ее работы является возможность обеспечения совместной работы со всеми вышележащими несущими элементами каркаса, а также со свайным или грунтовым основанием. Правильное использование этой возможности позволяет значительно улучшить ее прочностные свойства с одновременным уменьшением материалоемкости.

Для фундаментной плиты это, прежде всего, сказывается на повышении ее жесткости за счет вовлечения в работу вышележащих перекрытий, т.е. фундаментная плита совместно с вышележащими перекрытиями и вертикальными элементами, работающими на сдвиг, образует как бы пространственную ферму Веренделя.

Этот эффект продемонстрирован на нижеследующем текстовом примере.

На рис. 5.1а приведена расчетная схема тестовой конструкции. Она максимально приближена к характерным жесткостям и нагрузкам примерно 25 этажного здания. Условно вырезана двухметровая полоса, так как шаг свай 2 м является достаточно характерным. Несущая способность свай принята 200 т, а податливость свай различная. Свая 1 и 7 имеет осадки при 200 т - 1см, сваи 2 и 6 - 1,5 см, сваи 3, 4, 5 - 2 см. Это отражает известное предположение, что сваи на периферийных зонах имеют повышенную жесткость. В [2] указывается, что жесткость свай на периферийных зонах плиты может до двух раз превысить жесткость свай, находящихся в центральных зонах плиты. Сечение полосы, моделирующей работу фундаментной плиты, принята 1,5x2,0 лг (т.е. моделируется фундаментная плита толщиной 1,5 м), сечение полосы моделирующей перекрытие первого этажа принято 1,0x2,0 (как правило толщина безбалочных перекрытий лежит в пределах 18-20см, здесь толщина перекрытия принята 1м с тем, чтобы приближенно смоделировать вовлечение в работу всего набора вышележащих перекрытий, на самом деле жесткость этого набора значительно выше принятой), сечение крайних пилонов 0,3x1,5 м, сечение среднего пилона 0,3x2,0 м.

На рис. 5.16 приведена эпюра моментов величин нормальных усилий в элементах схемы, на рис. 5.1 в моменты в полосе фундаментной плиты и усилия в сваях, в случае если нагрузка от пилонов прикладывалась непосредственно к фундаментной плите (т.е. не учитывалась совместная работа фундаментной плиты и вышележащих конструкций). Сравнивая напряженно-деформированное состояние конструкции по двум схемам, можно выявить ряд эффектов, обусловленных учетом совместной работы и, безусловно, эти эффекты более правильно отражают работу конструкции, т.к. первая расчетная схема (рис. 5.1 б) учитывает большее количество факторов.



0 1 2 3 4 5 6 7 [ 8 ] 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33