Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник Рис 46. Схема оттяжки каната прибором типаДН-ЛИИЖТ Если при оттяжке каната, натянутого известным усилием N, взят отсчет А и измерена полная стрелка Дп, то из выражения (5) может быть определена упругая константа Q; при этом Дп берется в тысячных долях миллиметра, А - в делениях шкалы усилий оттяжки Л, кгс. При определении усилий по градунровочной характеристике влияние изгибной жесткости автоматически учитывается этой характеристикой. В применении статического метода к канатам имеется особенность, которая состоит в том, что с увеличением усилия натяжения каната увеличивается его изгибная жесткость. Вместе с этим возрастают и отсчеты А. Таким образом, градуировочиые характеристики приборов статического метода на канатах располагаются более полого, чем графики для гибких связей с постоянной жесткостью. Это обусловливает повышение чувствительности метода. В то же время для гибких связей с постоянной EI изгибная составляющая Qa не вносит полезной метрологической информации в метод контроля. Точность определения усилий при контроле обеспечивается выполнением требований по чувствительности приборов и по разбросу показаний. Чувствительность приборов можно оценивать с помощью градунровочной характеристики относительной ценой деления (иногда определяют ее обратной величиной) по выражению NibA 0,01, где 6N ~ Nt-Ni-i - штервал между двумя смежными степенями нагружения; среднее усилие натяжения усилие); на данном интервале (контролируемое bAA-Ai i~ приращение отсчета в делениях при переходе от усилия Nt-t к усилию Примечание. Условие (6) вытекает из требования, чтобы цена деления не превышала 1% от контролируемого усилия Ni. Интервал 6N принимается равным 0,05 Ni. Для участков градуи-ровочных характеристик со слабо выраженной нелинейностью (обычно начальные участки) можно принимать bN=0,l Ni, Разброс показаний оценивается средней квадратичной погрешностью, определяемой путем производства повторных измерений (до , 5 раз) одного и того же усилия натяжения. Повторные измерения/ осуществляют на начальных и конечных участках диапазона контро- лнруемых усилий. Обработка этих измереййй rtpo«3BoAHtcft известными приемами математической статистики. Должно выполняться условие по коэффициенту однородности / J 100 2,5%. . (9) где Пн-число измерений одного и того же усилия (объем выборки), рекомендуется принимать Пм=6; А Ai-среднее арифметическое из Пж=Ъ измерений (отсчетов) и i-ый отсчет. Необходимость проверки среднего квадратичного отклонения в начале и конце диапазона контролируемых усилий вытекает из того факта, что при значительном возрастании N в несколько раз возрастает изгибная и кинематическая составляющие сопротивления канатов оттяжке, что изменяет условия опирания приборов, увеличивается интенсивность контактного взаимодействия прибора с канатом, а это может оказать влияние на стабильность показаний приборов. Из условия (6) вытекает, что на интервале, равном 0,05 Ni, приращение отсчета бЛ всегда должно быть ел > 5 делений; (10) при tN = 0,lN[ 6А>10 делений. (II) Прн помощи выражений (10) и (И) следует определить нижний Nuam и верхний Nmukc пределы контролируемых усилий данным прибором на данном виде канатов. Из условия (6) следует, что минимальный отсчет Лини при контроле должен удовлетворять требованию Лмин > 100 делений* С учетом влияния изгибной жесткости Лмкя может возрастать до 150-180 делений. Так, например, обстоит с канатами закрытого типа. Пример вычисления чувствительности прибора ДН-240. Дано N=40 тс. Принимаем 5N=0,l N, тогда тс; ЛГ,„, = 40--4 = 38тс; Л; = 40 + -4 = 42тс. С градуировочной характеристики (рис 45) снимаем показания, соответствующие jlVt i и л*: Л(-1 = 228,6 деления; Л1=244 деления. По (8) имеем BJV=244,0-228,5= чения 6N, бЛ и iV в (6), находим 15,5 делений. Подставляя зна- 40-15,5 155 100 Полученный результат свидетельствует о достаточной чувствительности прибора на данном канате при усилии натяжения, равном 40 тс. Рассмотрим пример проверки прибора на стабильность показаний. Прибором ДН-240 при усилии натяжения Л=20 тс на канате двойной свивки йк=45 мм произведено 5 измерений. Данные измерений и вычислений представлены в табл. 3. Таблица 3
Примечание. Величина А определяется по формуле А-- Данные табл. 3подставляем в выражение (9) для определения коэффициента однородности iQQ-i / 10 ~ 152 V 5 - 1 1,58= 1,04% <2,{ При допустимой величине коэффициента однородности, равной 2,5%, среднеквадратичпое отклонение в делениях составляет 3,8 деления, что значительно больше, чем полученное значение, равное 1,58 деления. Проверка прибора по разбросу показаний удовлетворяет требованию (9). Аналогичная проверка выполняется и для предельного значения контролируемых усилий сверху. Если коэффициент однородности (среднеквадратичная погрешность в относительной форме) функционально зависит от величины усилия натяжения, то верхний предел контролируемых усилий определяется по величине допустимого коэффициента однородности, а также по (6). Меньшее из двух значений принимается в качестве допустимого. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 [ 26 ] 27 28 29 |