Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 [ 7 ] 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29

для покрытий зданнй повышенной экесткоств, комбинированных покрытий, несущих крановую подвесную нагрузку - в пределах 7250-Vsoo Пролета;

для мостов и трубопроводных переходов прогибы от действия временных нагрузок предусматриваются соответствующими нормативными документами.

Характеристики механических свойств канатов

2.39. За предел пропорциональности вытянутого каната следует принимать его расчетное сопротивление в том случае, если усилие вытяжки превышает расчетное усилие в канате,

Невытянутый канат, как правило, не имеет предела пропорциональности, так как пластическое течение материала начинается с момента приложения нагрузки.

2.40. За условный предел текучести вытянутого каната принимается напряжение вытяжки.

Невытянутый канат не имеет предела текучести,

2.41. За временное сопротивление составляющих канат проволок следует принимать нх браковочный минимум по временному сопротивлению.

2.42. Если ГОСТ указывает разрывное усилие каната в целом, то за временное сопротивление каната следует принимать напряжение, соответствующее разрывному усилию.

Если известна только величина суммарного разрывного усилия составляющих канат проволок Реум, разрывное усилие каната следует принимать равным 0,85Рсуы Для спиральных и 0,8Ясум для семипрядных канатов.

2.43. Для учета влияния количества проволок на прочность невитого каната следует суммарные агрегатные усилия умножить на коэффициент Шп, принимаемый при количестве проволок до 37 равным 1, от 37 до 61-0,99, от 61 до 91-0,98, от 91 до 127 - 0,97 и свыше 127-0,95.

2.44. При определении суммарного разрывного усилия проволок, составляющих канат, не следует учитывать временное сопротивление проволок из ниэкоуглеродистой стали, если их используют в качестве сердечников и проволок заполнения.

2.45. Относительное удлинение каната перед разрывом следует принимать равным не менее 2,5%.

2.46. Модуль упругости каната при известном его геометрическом построении можно определять по формуле

JK = £ ПРОВ COS* а cos* р, (6)

где £пров = 2-10* кгс/см=* - модуль упругости проволок, составляющих канат; а - средний угол свивки проволок в пряди; Р-средний угол свивки пряди в канат. Для спирального каната Р=0, для семипрядного

2.47. Экспериментально модуль упругости определяется при втором или третьем нагружении (рис, 10) из выражения




где о I - напряжение, равное расчетному сопротивлению;

81 - относительная деформация.

2.48. Модуль упругости предварительно вытянутых канатов, а также подвергнутых после вытяжки технологическим воздействиям {свертыванию в бухты или намотке на барабаны, длительному хранению, перегибам и т. п.), можно принимать в соответствии с табл. 8.

2.49. Модуль упругости канатов, не прошедших предварительной вытяжки, следует принимать равным 80% от величин модулей, приведенных в табл. 8, предварительно вытянутых канатов.

2.50. Характеристики невитых канатов, изготовленных из проволоки диаметром 5 мм с условным

пределом текучести 13 900-14 300 кгс/см и модулем упругости 2-10 кгс/см, приведены в табл. 9.

При подборе сечения иевитого каната можно пользоваться номограммой (рис. И).

Рис. 10. Определение модуля упругости

Таблица 8

Модуль упругости канатов,

Конструкция каната

Ej-W, кгс/с«

предвари-

подвергнутых

тельно

техвологнч ескии

вытянутых

воздействиям

Невитые

Семипроволочные

Спиральные диаметром:

1.5-1,7

1,4 1.5

до 55 мм

более 55 мм

1,5-1.6

Спиральные с увеличенными (до

11-12) кратностями свивки диа-

метром:

до 55 мм

более 55 мм

Многопрядиые

1,3-1,5

Многопрядные с увеличенными

кратностями свивки (прядей 14-15,

каната 10-12)

2.51. Момент инерции сечения каната из круглых проволок определяется как сумма моментов инерции каждой проволоки относи-



Марка невитого каната

Количество проволок в канате, шт.

Диаиетр

каната по диагонали, мм

Расчетная площадь сечения, см

Нормативное суммарное разрывное усилие, тс

Агрегатное разрывное

усилие, тс

Масса одного метра, КР

МП 19-5

3,75

66,7

64,4

3,02

МП 37-5

7,25

122,3

5.84

МП 61-6

11,95

203,2

199,8

9,85

МП 91-5

17,84

303,4

297,7

14,3

МП 127-5

24,89

420,2

415,9

20,35

МП 169-5

32,34

549,8

531,1

26,5

МП 217-5

42,58

721,1

693,1

34,67


ЮО 200 300 т 500 600 700 800 SOfPZTC

Рис. и. Номограмма для выбора сечений невитых канатов (/"-нормативное усилие: d -диаметр проволоки; пг-количество проволок)

тельно ее центральной оси, умноженная на коэффициент, учитывающий конструкцию каната:

где « - количество проволок в канате;

у Пров - собственный момент инерции сечения ;-ой проволоки; k - коэффициент, учитывающий конструкцию каната; для спиральных канатов k=\,8, для канатов двойной свивки А =1,2.

2.52. Коэффициент линейного, расширения каната принимается равным коэффициенту линейного расширения стали.

2.53. Деформация ползучести проявляется в наибольшей мере в первые годы эксплуатации конструкций. По данным десятилетних



0 1 2 3 4 5 6 [ 7 ] 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29