Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник 336 . Глава VU Воздушное отопление Равенство (VII.20) аналогично выражению (IV.20) для водяного отопления. Естественное циркуляционное давление, создающее рециркуляцию воздуха, находится в соответствии с формулой (IV. 19): АреёЛСРв-Рг). (VII 21) В интервале температуры от 15 до 70 °С плотность воздуха уменьшается в среднем на 0,0036 кг/м при увеличении температуры на 1°. Принимая это значение для расчета, с учетом формулы (VII. 1) получим: Дре = 3,6.10-зЛ(г -в) = 3,6-10-Л-% > (VII.22) где Got - массовый расход рециркуляционного воздуха, кг/ч, предназначенного для отопления помещения. Аэродинамическое сопротивление рециркуляционного воздухонагревателя слагается из сопротивления канала и нагревателя: Арс = А/Ск+АРн. (VII. 23) Пренебрегая весьма малым сопротивлением, возникающим при трении о стенки канала воздуха, движущегося с низкой массовой скоростью [ир=1-1,5 кг/(м2-с)], найдем сопротивление канала: ДРк « Р - - - (---, (VII. 24) где Fk - площадь поперечного сечения канала, м. Сопротивление нагревателя описывается зависимостью, устанавливаемой в результате обработки экспериментальных данных: Дрн = mg {vp)P mg (з J (VII. 25) где Fn - площадь живого сечения нагревателя по воздуху, м; т, р-экспериментальные постоянные величины. Подставляя найденные выражения в равенство (VII 20), получим уравнение для определения расхода рециркуляционного воздуха: 3,6.l0-3gft-P==- f--+mg (--X. (VII 26) cGox 2р V3.6-103 \3.6-103 fJ Ivu.D Уравнение легко решается при р~2, в других случаях расход подбирается. Решение уравнения (VII.26) возможно также относительно высоты h, если задаться температурой горячего воздуха и этим самым предопределить его расход. Пример VII4. Требуется рассчитать предвключенный рециркуляционный воздухонагреватель для поддержания в помещении объемом 630 м температуры /в = 18°С, если тепловые мощности нагревателя 15 кВт (12 900 ккал/ч), основной системы отопления 225 кВт (193 000 ккал/ч), расчетная температура теплоносителя воды Л = 150° и= =70 °С. 1. Массовый расход греющей воды в воздухонагревателе находим по формуле (VII.17): (15 + 225) 3,6.103 °° 4.187(150-70) 2. Температуру воды, выходящей из воздухонагревателя, вычисляем по формуле (VII.16): / Следовательно, средняя температура греющей воды в воздухонагревателе достаточно высока и равняется 0,5(150+145) = 147,5 °С 3. Задаемся температурой горячего воздуха г = 65°С и массовой скоростью воздуха в канале ир = 1,5 кг/(м-с). Тогда массовое количество воздуха для отопления помещения по формуле (VII. 1) будет равно: 15-3,6.103 4 Кратность воздухообмена в помещении при этом с учетом формул (VII.13) и (VII.2a) составит: Ln бот И50 psvn 1.213-630 т. е. является приемлемой для воздушного отопления. 5. Площадь поперечного сечения канала и живого сечения воздухонагревателя должна равняться: 6. Выбираем по справочнику многоходовой пластинчатый калорифер типа KMC, имеющий несколько большую площадь живого сечения по воздуху, Fh=0,244 м, а именно КМС-5 длиной 710 мм Тогда глубина канала при его ширине 710 мм, равной длине нагревателя, составит: 0,213 7. Зная коэффициенты местного сопротивления при входе и выходе воздуха из канала (с поворотом потока), составляющие Ск==0,6+1,3 = 1,9, найдем сопротивление канала по формуле (VII 24) при средней плотности воздуха р=1,13 кг/м: Арк ~ ~ = ;уТз = 1,9 Па (0,19 кгс/м). 8. Сопротивление воздухонагревателя вычислим по формуле (VII25), выбранной по справочнику для пластинчатого калорифера типа KMC: Лрн == О,I22g [vp) = 0,122-9,81(1,3)- = 1,9Па(0,19 кгс/м), 1150 3600.0,244 - 1.3-(м-0. 9. Расчетная высота канала (вертикальное расстояние между центрами калорифера и воздуховыпускного отверстия) определяется из формулы (VII.22) при условии, выраженном равенствами (VII.20) и (VII.23): Дре = Аре = Дрк + Арн = Ь9 + 1.9 = 3,8 Па (0,38 кгс/м2); Аре 3;8 "0,0036g(?r -и "0.0036-9,81(65 - 18) ==2"- 10. Температуру горячего воздуха проверяем по формуле (VII.18) при глубине канала 6к = 0,3 м и расчетной высоте h=2,3 м, учитывая, что тепловая мощность нагревателя приходится на 0,71 м его длины: § 74. ЦЕНТРАЛЬНОЕ ВОЗДУШНОЕ ОТОПЛЕНИЕ Центральное воздушное отопление применяется в помешениях промышленных, гражданских и сельскохозяйственных зданий при наличии центральной системы приточной вентиляции и осуществляется по трем описанным выше схемам: с полной рециркуляцией (см. рис. VII.2,а), с частичной рециркуляцией (рис. VII.2,б) и прямоточной (рис. VII.2,б). Полная рециркуляция воздуха используется для дежурного отопления в нерабочее время, если это не прогиворечит требованиям гигиены, пожаро- и взрывобезопасности помещений. При этом воздух в центральной системе приточной вентиляции забирается не снаружи, а из отапливаемого помещения и нагревается до температуры, определяемой по формуле (VII.3). В рабочее время центральное воздушное отопление подчиняется условиям вентилирования помещений. Приточный воздух нагревается до температуры более высокой, чем температура помещения в зависимости от недостатка тепла, выявленного при составлении теплового баланса. В системе центрального воздушного отопления используются все конструктивные элементы системы приточной вентиляции: фильтр, калориферы, вентилятор, воздуховоды и пр. Тепловая мощность калориферов в совмещенной системе отопления и вентиляции повышается на величину тепловой мощности системы отопления. Места подачи нагретого воздуха и типы воздухораспределителей в помещении обычно выбирают по условиям вентиляции. Однако возможно изменение места подачи воздуха по условиям отопления. Например, в холодных районах Советского Союза целесообразна подача нагретого воздуха вдоль стекла световых проемов, если рабочие" места людей расположены вблизи этих проемов. Если воздух подается сосредоточенно в среднюю -зону по высоте помещения, то получающиеся ненастилающиеся компактные и неполные веерные воздушные струи рассчитываются так же, как и при воздушном отоплении местными отопительным! агрегатами. При расчете в зависимости от принятого типа воздухораспределителя в формулу (VII.7) и в последующие формулы вводят соответствующие значения коэффициентов т и п. Такой-способ распределения нагретого приточного воздуха распространен в промышленных, вспомогательных и коммунальных (гаражи. I 0,9-15 \2/з / 4.4-273 \1/з , / / - 18+ -:--- -- = 18 + 46 =64" С. 1,1,0-1,044.0,3-0,71/ V 2.9,81.2.3/ Температура получилась достаточно блнзксИ к первоначально принятому значению fp=65°C. Коэффициент сопротивления реииркуляционного воздухонагревателя при расчете принят: ; = + Е.=,Ек + 2 = 1.9+ i:iJl:bl = ,.9 + 2.6 = 4,4. И. Скорость движения горячего воздуха в канале по формуле (VII.I9) / 0,9.15-2-9,81.2,3 \V3 Or = - =1,3 м/с V 1,0-1,13.0,3.4.4.273-0,71 / почти точно соответствует предварительно выбранной скорости. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 [ 109 ] 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 |