Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 [ 30 ] 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157

За определяющую температуру здесь принята средняя температура воды и, а за определяющий размер - эквивалентный диаметр ds. Теплообмен, как видно из уравнения (111.8), зависит не только от режима течения, который определяется числом Rct, и физических свойств воды, характеризуемых числом Ргт, но и от естественной конвекции воды (число Gtt) и направления теплового потока (отношение Ргт/Ргст, где число Ргст определяется при температуре стенки).

Для учета зависимости теплообмена от направления теплового потока требуется знать температуру стенки прибора Тст. В расчетах можно

h,MM

400 300

гоо т

	j / ]/
	77 J-f 715

50 60 70 80 SOtfC

0,03 0J0S<*

0,025

0,017 0085 0

rq, "c и ч/ккал

200 олг/ч

0,QS 0,04

0,02 0,01

Рис. 111.4. Изменение температуры воды / и наружной поверхности 2 по высоте h чугунного радиатора

Рис. III.5. Зависимость сопротивления теплообмену от расхода теплоносителя G и внутреннего диаметра трубы da

ограничиться приближенной оценкой Тст«0,9 /т.так как отношение чисел Прандтля входит в уравнение (II 1.8) лишь в степени 0,25.

Формула (III.8) дает среднее по длине значение коэффициента теплообмена при отношении длины к диаметру й?э>50. При длине /<50йэ, характерной для большинства отопительных приборов, величина Он возрастает. Поправочный коэффициент имеет значение, например, при 1/ёэ=20-1,13, а при IIUq-IQ увеличивается до 1,28.

Из уравнения (III.8) после его преобразования в обычных расчетных условиях для чугунных радиаторов можно получить ав«60 Вх/(м2-К) [50 ккал/(ч-м2-Х)]. Сопротивление теплообмену у внутренней поверхности обусловливает снижение температуры наружной поверхности радиаторов по сравнению с температурой воды. Из рис. III.4 видно, что в средней по высоте части прибора температура понижается не менее чем на 7-8° (прямая / представляет собой предполагаемое по линейному закону изменение температуры воды, прямая 2 построена по измеренной в натуре температуре поверхности по высоте радиатора).

По формуле (III.7) можно установить, что для радиатора с отношением Fiip B=1,3 сопротивление теплообмену у внутренней поверхности стенки составляет:

и 1,3==2.2*10--2КМ2Шт

{2,6tl0~2

С.ма.ч/ккал]

В прямых гладких трубах конвекторов и панелей теплообмен у внутренней поверхности стенки определяется прежде всего режимом движения воды. При ламинарном и слабо развитом турбулентном режимах

коэффициент теплообмена ав находится из уравнения (1П.8), при турбулентном режиме (ReT>10) - из уравнения подобия

Nux = 0.02IRe°« PrJ iT- ("I •)

Формула (III.9) также применима при длинных трубах (при >50). При коротких трубах (при 1/с1<вО) передача тепла протекает более интенсивно, чем при длинных. Поправочный коэффициент к величине Ов имеет значение, например, при <i=20~l,13 (Нет = 10), уменьшающееся по мере возрастания числа Rct.

Для труб малого диаметра на основании рис. П1.5 можно установить, что с увеличением расхода воды коэффициент теплообмена ав заметно возрастает, а затем при массовом расходе воды более 200 кг/ч остается практически неизменным.

При движении воды в изогнутых трубах (отводах, змеевиках) возникающий центробежный эффект вызывает так называемую вторичную . циркуляцию, и вследствие этого перенос тепла усиливается. Поэтому значение коэффициента внутреннего теплообмена в изогнутых трубах выше, чем в прямых.

Сопротивление теплопроводности стенки чугунного и стального отопительного прибора без учета загрязнения, окраски и специального оребрения его внешней поверхности равно:

/?c.=4 (ШЛО)

Для относительно толстостенного чугунного радиатора сопротивление теплопроводности стенки (средняя толщина 4 мм) составляет:

0,004 ои

[I.2.I0-* С.м2.ч/ккал1,

Т. е. пренебрежимо мало по сравнению с другими величинами, составляющими общее сопротивление тепловому потоку для прибора.

В бетонных отопительных панелях сопротивление теплопроводности слоя бетона заметно отражается на общем сопротивлении теплопередаче прибора. Это сопротивление зависит от диаметра труб d, расстояния между ними - шага труб s, глубины заложения труб h, теплопроводности массива бетона Ям, а также различно для панелей с односторонней и двухсторонней теплоотдачей.

Для бетонных панелей с трубчатыми греющими элементами обычно определяется сопротивление теплопроводности массива бетона R, отнесенное к 1 м трубы при теплопроводности бетона Ям==1 Вт/(м-К) [1 ккал/(ч-м-°С)]. На рис. П1.6, а и б приведены графики для определения R„ , отнесенного к 1 м трубы, расположенной в ряду среди других (средняя труба). В специальной литературе можно также найти данные для отыскания R, отнесенного к 1 м крайней и одиночной трубы в бетонной панели.

Сопротивление теплопроводности массива панели при теплопроводности бетона, отличающейся от указанной на рис. II 1.6, составит:

ли»

(111.11)

где S- щаг труб, м, численно равный площади наружной поверхности, соответствующей 1 м средней трубы в панели.

Л1, К-м/8т

8 3/i

Рис III 6 Графики для определения сопротивления теплопроводности массив бетона, отнесенного к 1 м средних труб отопительной панели, при теплопроводности А,м = 1 Вт/(м-К) о - при односторонней, б - при двухсторонней теплоотдаче

Сопротивление теплообмену у внешней поверхности прибора равно:

«н

(111.12)

где «н- коэффициент теплообмена у наружной поверхности отопительного прибора.

Этот коэффициент внешнего теплообмена может быть представлен при равенстве /п = в = л (см. § 12) в виде суммы коэффициентов конвективного ак и лучистого ал теплопереноса:

ан = ак + ал. (111.13)

Теплообмен конвекцией при свободном движении воздуха обусловливается температурным напором. Коэффициент конвективного тепло-перехода определяется из уравнения подобия:

Nup = P(Gr.Pr)-p, (111 14)

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 [ 30 ] 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157