Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 [ 74 ] 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157

Шерохобатше труды

Переходная одласт

Область иВаОратичного закона

100 120

150 300

гооо то

6000

юооо

15000

f 6 в W 0 2 3 5 7 ю /.5 2 3 68 Ю fj 2 6 8 W Re

Рис. V.I. Зависимость % от числа Re для водогазопроводных труб

Для первой груцпы труб даются следующие расчетные формулы: в переходной области от гидравлически гладких труб к шероховатым

/ d \-0.125

А,0,343 Re-°"s (V.19)

первое переходное число Re от области гладких труб к переходной области

ОТ Re для гладких труб. Видно, что с увеличением относительной шероховатости в трубах переходная область наступает при меньшем числе Re.

На этом же рисунке пунктирной линией показаны другие переходные числа Re2np, за пределами которых трубы становятся шероховатыми.

М. И. Кисейным и В. М. Зусмановичем на основе данных испытаний приводятся формулы расчета для переходной области турбулентного течения от гладких труб к шероховатым.

При обработке опытных данных трубы диаметром от 15 до 200 мм отнесены к первой группе и от 200 до 1000 ммко второй группе.

ReiEP = 0.367

1,56

(V.20)

авторы указывают, что формулы (V.17) и (V.18) действительны только для чисел Re4000;

второе переходное число Re от переходной области к шероховатым трубам (но только для труб с абсолютной шероховатостью k=0,2 мм)

Reanp 150

(V.21)

Для чисел ReRe2np труба считается шероховатой и коэффициент сопротивления трению X следует определять по формуле (V.IS). Для второй группы труб даются сле;,ующие формулы:

Reinp= 115 0.5

0,75

Reanp =51,75- - 16 000.

(V.22) (V,23) (V.24)

0,5 O.f

0 OJ fJ2 Л5 0.Чfli 0.6 ay08 09 Ю

Данные расчета по этим формулам имеют расхождение с опытными в пределах ±3%.

Эмпирические формулы М. И. Киссина и В. М. Зусмановича позволяют с достаточно большой точностью определить потерю давления от

трения. Проведенный ими анализ результатов испытаний ВТИ показал, что течение воды в трубах систем центрального отопления в основном происходит в переходной области от гладких труб к шероховатым.

По приведенным формулам составлены таблицы для гидравлического расчета теплопроводов.

Потеря давления в местных сопротивлениях зависит в основном от геометрической формы препятствий на пути потока жидкости. На величину потери в местных сопротивлениях оказывает влияние также характер распределения скорости в сечении потока при входе его в рассматриваемый элемент теплопровода. Распределение скорости, в свою очередь, зависит от формы других препятствий на пути потока и их расстояния от рассматриваемого элемента сети. Вследствие этого суммарные потери давления от нескольких близко расположенных местных сопротивлений (например, тройника и крана, крана и нагревательного прибора и т. п.), как правило, не равны [рифметической сумме этих сопротивлений, определенных порознь. Поэтому сопротивления часто повторяющихся узлов систем отопления, состоящих из нескольких близко расположенных фасонных частей, определяют обычно экспериментальным путем. Значения коэффициентов

Рис. V.2 Кривые значений коэффициентов местного сопротивле-тая при внезапном сжатии потока

* Справочник проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений. Отопление, водопровод и канализация (внутренние санитарно-технические усгройства). Ч. 1. Под редакцией И. Г. Староверова М., Стройиздат, 1967.

местных сопротивлений отдельных элементов сети приведены в справочной литературе*.

В ряде источников рекомендуется принимать коэффициент местного сопротивления для тройника на проходе =1; для тройника на ответвлении =1,5; для крестовины на проходе ==2. -

Как показывают теоретические расчеты, приведенные значения коэффициентов местных сопротивлений несколько завышены, однако для облегчения расчетов теплопроводов систем отопления часто пользуются этими данными.

При внезапном сжатии потока и увеличении скорости в сечении fs (рис. V.2) происходит потеря давления. Значение сж относится к большей скорости, т. е. к скорости в сечении /з; величина его зависит от отношения площади после сужения потока /з к площади до сжатия потока/3.

§ 51. МЕСТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЗАМЫКАЮЩИХ УЧАСТКОВ В ОДНОТРУБНЫХ СИСТЕМАХ

Основные расчеты теплопроводов однотрубных систем с замыкающими участками сводятся к определению:

а) количества воды, циркулирующей через отопительные приборы;

б) потери давления в замыкающих участках.

Эти расчеты могут быть выполнены с достаточной точностью только при правильном определении гидравлических потерь в крестовинах у замыкающих участков.

При расчете местных сопротивлений замыкающих участков, например, для двух крестовин на проходе принимается 2=4. На самом деле гидравлические потери гораздо меньше и фактически в замыкающем участке перемещается большее количество воды, чем следовало бы по расчету; в результате теплопередача отопительных приборов получается ниже расчетной.

Заметим, что при изменении расходов воды в подводках меняется расход и в замыкающем участке, при этом расход в самом стояке меняется незначительно. Поэтому, определяя коэффициенты местных сопротивлений в замыкающих участках, будем относить их к постоянной скорости W3 в стояке, а не к скорости в замыкающем участке.

Пример V.I. Диаметр стояка з=32 мм; диаметр замыкающего участка равен диаметру стояка; расход воды в стояке Ссг = Сз=540 кг/ч (рис. V.3). Определим потери давления в замыкающем участке, если в нем перемещается Ga.y=0,4, Сет=0,4540= =216 кг/ч, и построим график давлений в замыкающем участке.

Решение. Расходу в стОяке соответствует постоянная скорость Шз=0,15 м/с; расходу в замыкающем участке - скорость 1е»1=0,4шз=0,06 м/с.

В соответствии с результатами лабораторных испытаний потери давлений в верхней крестовине при делении потока следует принимать равными половине потерь при внезапном расщирении основного потока, так как при его разделении происходит смягченная потеря.

Ардел = -----Р = дел - Р.

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 [ 74 ] 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157