Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 [ 87 ] 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157

Потеря давления в замыкающем участке

Дрз = 5з0з= 18.8.10-4.213 = 85 Па.

Потеря давления больше в замыкающем участке (расхождение на величину естественного давления), а так как в общих точках деления и слияния потоков не может быть различных давлений, то, следовательно, должно произойти перераспределение потоков

Примем новое значение расхода воды по ветвям: через замыкающий участок 205 кг/ч, а через прибор 163 кг/ч

Тогда перепад температуры в приборе будет:

1400

= 7,35";

1,163-163

естественное циркуляционное давление в контуре отопительного прибора

ДРе = 0.64.9.7*0,15-7,35 = 6,35 Па. Потеря давления в подводках

36.10-4.1 бЗ6,36 = 95.5 - 6.35

1,15 Па;

йР,Па


213 уКф

потеря давления в замыкающем участке ДРз У = 18,8.10-4.205 78 2 Па.

Действительное распределение давлений определим интерполяцией (рис. V.15). Расход воды через замыкающий участок составит 210 кг/ч, а через прибор 158 кг/ч.

Действительный перепад температуры воды в приборе будет.

1400

""Р" 1.163.158

= 7,6°.

Рис. V.15. Нахождение действительного расхода воды в замыкающем участке

36.10-4.158 - 7,15

Естественное циркуляционное давление в контуре прибора

ДРе = 0,64.9,8-0,15.7.6 = 7,15 Па; потеря давления в подводках

90 - 7,15 = 82.85 Па;

потеря давления в замыкающем участке

Дрз.у =18,8-10-4.210 82 85 la. Действительный коэффициент затекания воды в прибор

Опр 158

Действительная характеристика сопротив.чения радиаторного узла с учетом естественного давления, возникающего в малом контуре циркуляции при расчетных параметрах теплоносителя, составит по фор.муле (V.9):

Др 82,85 л

В данном примере, где мы имеем большой расход теплоносителя и незначительную разность высот между центрами нагревания и охлаждения, влияние естественного циркуляционного давления на разность температуры воды в приборе и на ве-



личину характеристики сопротивления радиаторного узла незначительно, noafoMy возможно выполненный гидравлический расчет с°итать окончательным, а коэффициенты затекания в приборы принимать исходя из проводимостей Оа и Одр, полученных при гидравлическом расчете,

§ 57. ДВУХТРУБНАЯ НАСОСНАЯ СИСТЕМА ОТОПЛЕНИЯ С ВЕРХНЕЙ РАЗВОДКОЙ

Потери давления в водяных системах отопления с механическим побуждением определяются предельной скоростью движения воды, возможностью увязки гидравлических потерь давления по отдельным кольцам и ветвям, технико-экономическими соображениями и расчетами.

Величину давления, создаваемого циркуляционным насосом, следует определять с учетом естественного циркуляционного давления от охлаждения воды в отопительных приборах и теплопроводе.

Выбор экономически наивыгоднейшего давления, создаваемого насосом, производится только при проектировании отопления для крупных зданий.

При расчете двухтрубных систем водяного отопления принимают, что 50-60% располагаемого давления тратится на трение, поэтому для предварительного выбора диаметров теплопроводов ориентируются на величину удельной линейной потери давления 50-60 Па/м.

Расчет системы отопления начинают с наиболее невыгодно расположенного прибора. Наиболее невыгодным считается тот прибор, для кольца циркуляции которого получается наименьшая удельная потеря на трение на 1 пог. м. Циркуляционное кольцо через этот прибор называется основным циркуляционным кольцом.

Пример V.7. Рассчитать теплопровод части двухтрубной насосной системы водяного отопления с верхней разводкой (рис. V.16); прокладка стояков открытая; тепловая нагрузка каждого отопительного прибора указана на рисунке; расчетный перепад температуры воды в системе 95-70=25°.

Решение. Прежде чем приступить к расчету теплопроводов, необходимо знать массу воды, циркулирующей по всем участкам систем отопления. Масса этой воды зависит от тепловой нагрузки отопительных приборов. Например, на участке 2 и на участке 16 циркулирует одинаковое количество воды G = 6740: (1,1б13-25) =232 кг/ч

На стояках 2.и 3 получим q2=82G0 Вт и Рз=7040 Вт [на стояке 4 указана только общая тепловая нагрузка всех приборов на стояке (11 300 Вт)].

Суммируя тепловую нагрузку, получим как на горячей, так и на обратной общих магистралях у котла Qc = l29000 Вт и Go = 129ООО: (1,163-25) =4440 кг/ч.

Далее нумеруем все участки основного циркуляционного кольца. Обратную подводку для прибора первого этажа обозначим участком /. Затем записываем номера участков обратной магистрали, начиная от дальнего стояка к котлам, затем от котлов к подающей магистрали и, наконец, падающую подводку к прибору нижнего этажа (участок 19). Затем записываем новые участки для циркуляционного кольца через прибор первого этажа на стояке 2, начиная также с обратной подводки (участок 20) и заканчивая нумерацию подающей подводки (участок 25) и т. д.

Запишем нумерацию новых участков для циркуляционных колец через приборы второго этажа. Например, для правого прибора второго этажа на стояке / (Q=930Bt) имеем обратную подводку (участок 32), затем обратный стояк (участок 33) и подводку для горячей воды (участок j-).

Наконец, для приборов третьего этажа на этом же стояке имеем участки 55, 36 и 37 и т. д.

Отметим, что для циркуляции воды через приборы верхних этажей на каждый последующий этаж добавляется только по три новых участка: обратная подводка, часть вертикального стояка и подводка на горячей воде к прибору.

Таким образом, вверху и внизу стояка / запишем по 6740 Вт; отсюда следует, что по участкам 2 и 16 должна циркулировать одинаковая масса воды G=6740(1,163X Х25)=232 кг/ч.

Производя суммирование по всему теплопроводу, получим общее количество воды, циркулирующей через котлы: G = 129000: (1,163-25) =4440 кг/ч.



Рассчитываем основное циркуляционное кольцо через стояк / прибора первого этажа; Q= 1280 Вт.

Длина основного циркуляционного кольца 2/=99,б м (табл. V.10).

то / mw/


®

7Г®"

Рис. V,16. Схема двухтрубной системы водяного отопления с верхней разводкой н насосной циркуляцией воды

Принимаем среднюю удельную линейную потерю давления 50 Па/м и по таблицам для расчета теплопроводов водяного отопления подбираем диаметр участков. Затем, зная диаметр теплопроводов, по расчетной схеме и таблице коэффициентов местных сопротивлений определяем значения коэффициентов местных сопротивлений отдельных участков основного циркуляционного кольца. Определяем потери давления по участ кам и результаты записываем в табл. V.10.

Коэффициенты местных сопротивлений:

На участае /:

Половина радиатора ..... s .. .

Утка (на рисунке не показана)..... =1,5

Крестовина на ответвлении ........ £ = 3

21 = 5.5

На участке 2з

Отвод 90 <f«20 мм........... С =1.5

Тройник на проходе........... С = 1



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 [ 87 ] 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157