Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник духа в помещениях здани 20. Ориентировочная ширин, фундамента под внешнюю и сущую стену 1,4 м. Здание во-водится в Горьковской об. Грунтовые условия приведен в примере 2.1. Решение. По карте (см рис. П1.1) df„=l,6 м. Опреде лим вылет внешней грани по дошвы фундамента а/«= (1,4-0,6)/2=0,4 м<0,5. Найдем по табл, П1.1 значения коэффициентов влияния теплового режима; для сек? ций здания с подвалом /г,,=0,4, для бесподвальной части кн=0,7 Определим расчетную глубину промерзания по формуле (2.1): для части здания с подвалом rf/i = 0,4-1,6=0,64 м; для бесподвальной ча сти d/2=0,7-1,6= 1,12 м. Округляя в большую сторону, получиМ; dfi=0,7 м и rff2=I,2 м. Найдем величины rf,i + 2 N=0,7+2=2,7 м и rff2+2= 1,2 + 2= =3,2 м. В первом и во втором случаях уровень грунтовых вод на ходится на глубине 5,9 м (как следует из рис. 2.9), т. е. для рассмат риваемого случая dtt,>df + 2. Из анализа грунтовых условий строи тельной площадки (см. пример 2.1) известно, что грунт первого слоя - песок пылеватый, поэтому на основании табл. HI.2 при dw> >df+2 глубина заложения подошвы фундамента не зависит от рас четной глубины промерзания и будет определяться только конструк тивными соображениями. В бесподвальной части здания глубину заложения подошвы фундамента назначим равной rff=0,3+0,58 + 0,02=0,9 м (что боль ше 0,5 м, как требуется в п. 2 примечаний к табл. П1.2), здесь 0,3 м высота фундаментной плиты марки Ф14; 0,58 м - высота фунда ментного стенового блока марки ФС6 и 0,02 м - высота двух швов цементного раствора. В подвальной части здания глубина заложения фундамента оп ределяется из конструктивных соображений в соответствии с глуби ной заложения пола в подвале (рис. 2.12). Как следует из этого ри сунка, глубина заложения подошвы фундамента от спланированной отметки земли =0,3+ 0,1+0,1 + (5,6-3,85) =2,25 м, здесь 0,3 м - высота фундаментного блока марки Ф14; 0,1 м - высота слоя грун* та между полом здания и подушкой фундамента; 0,1 м - высота конструкции пола в подвале; (5,6-3,85) - разность отметок пола и планировки. Стену подвала примем из трех стеновых блоков марки ФС6 и одного пониженного блока марки ФСН6 общей высотой Л = = 0,3+3-0,58+0.28+0,04=2,36 м. § 9. Определение расчетного сопротивления грунтов основания Пример 2.7. Определить расчетное сопротивление грунта основания под ленточный фундамент жилого крупнопанельного здания без подвала. Ширина фундамента 6=1,6 м. Глубина заложения по- / - обмазка битумом; г -рулони! гидроизоляция дошвы фундамента d-2,0 м. Длина здания L=26,8 м, высота Я= = 27,3 м. Грунт основания - суглинок с показателем текучести /i.== = 0,3, коэффициентом пористости е=0,45 и естественной плотностью р=2000 кг/мз. Выше подошвы фундамента залегает насыпной грунт плотностью р= 1800 кг/м. Решение. По табл. 1.2 для суглинка с /z, = 0,3 и е=0,45 находим фп=24° и Сл=0,039 МПа. Затем по табл. 1.3 для ф11 = 24* находим безразмерные коэффициенты My = 0,72; М=3,87 и Мс=6,45. Определим соотношение 1./Я=26,8/27,3=0,982 и по табл. 1.4 найдем значение коэффициентов условий работы Yci = 1,2 и ус2= = 1,1. Так как расчетные характеристики фц и сц получены па табличным данным, т. е. косвенно, принимаем значение коэффициента Определим удельный вес грунта несущего слоя Yii = 102OQP.= = 0,02 МН/м и грунта, залегающего выше подошвы фундамента, yii = 10-1800=0,018 МН/мз. Найдем расчетное сопротивление грунта основания по формуле (2.3): -blLJ (0,72-M,6-0,02 + 3,87-2-0,018 + 6,45-0,039) = = 0,496 МПа. В данном выражении отсутствует третье слагаемое формулы (2.3), так как здание не имеет подвала, т. е. 6=0. Пример 2.8. Определить расчетное сопротивление грунта оснр-вания под фундаментом колонны каркасного здания без подвала. Размеры фундамента 2X2,2 м. Глубина заложения подошвы фундамента rf=2,2 м. Длина здания L = 30 м, высота Я=33,6 м. Грунт основания - песок мелкий, маловлажный с коэффициентом пористости е=0,55 и естественной плотностью р=1960 кг/м. Выше подошвы фундамента залегает насыпной грунт плотностью р = = 1800 кг/мз. Решение. По табл. 1.1 для песка мелкого с коэффициентом пористости е=0,55 определяем ф„ = 36°, с = 0,004 МПа. Затем по табл. 1.3 для фп = 36° находим М,=1,81, Мд=8,2А и Мс=9,97. Соотношение /Я=30/33,6=0,892, по табл. 1.4 находим коэффициенты Yci=l,3 и Yc2=l,3. Так как расчетные характеристики фц и Си получены по табличным данным, т. е. косвенно, принимаем коэффициент/г =1,1. Определяем удельный весгрунта несущего слоя и грунта, залегающего выше подошвы фундамента: yii= ю-1960=0,0196 МН/м; yii =10-1800=0,018 МН/мз. Найдем расчетное сопротивление в основании фундамента: (1,81-1-2-0,0196 + 8,24-2,2-0,018 + 9,97-0,004) = = 0,672 МПа. Пример 2.9. Определить расчетное сопротивление грунта основания под ленточный фундамент жилого кирпичного здания с подвалом. Ширина фундамента Ь=2,0 м. Глубина заложения подошвы фундамента d=2,7 м. Пол подвала находится на глубине 2,2 м. Длина здания L = 30 м, Я=33,6 м. До глубины 1,8 м залегает сл мелкого маловлажного песка плотностью pi = 1910 кг/м, а ниже слой глины с коэффициентом пористости е=0,7, показателем те! чести /i=0,7 и естественной плотностью р2=2100 кг/м. Пол подвале бетонный толщиной /tc/ = 0,l м и плотностью рп=2200 кг/{ расстояние от подошвы фундамента до низа конструкции пола подвале hs -0,4 м. Решение. Так как подошва фундамента находится на глине, для глинистого грунта с показателем текучести /t=0,7 и коэфф! циентом пористости е=0,7 по табл. 1.2 после интерполяции находи Ф„=14,5° и Сп=0,043 МПа. Затем по табл. 1.3, интерполируя г фп, находим коэффициенты М, ,= 0,3075, 2,235 и Afc = 4,76t Определим соотношение L/Я=30/33,6=0,893 и по табл. 1.4 наа дем Yd = 1,1 и Yc2=l,0. Так как расчетные характеристики получ* ны косвенным путем, принимаем значение коэффициента /г =1,1. Вычислим удельный вес Yi = 10-1910=0,0191 MH/m, Y2=10) Х2100 = 0,021 МН/мз и Yc/= 10-2200=0,022 МН/м». Определи! осредненный удельный вес грунтов, залегающих выше подошв фундамента, по формуле (2.4): 0,0191-1,8 + 0,021-0,9 lis+ 0.9 =°.0197МН/м, где 1,8 - мощность слоя песка; 0,9=2,7-1,8 - мощность слоя глй ны, залегающего выше подошвы фундамента. , Так как в здании имеется подвал, найдем следующие расчетные величины: приведенную глубину заложения фундамента от пола подвала пс формуле (2.5): 0,022 и глубину до пола подвала: 5 = 2,7 -0,5 = 2,2 м. Определим расчетное сопротивление грунта основания по формуле (2.3): [0,3075-1-2-0,021 +2,235-0,512-0,0197+ (2,235 - 1,1 - 1)2,2-0,0197 + 4,768-0.043] =0,294 МПа. § 10. Расчет центрально нагруженных фундаментов Пример 2.10. Определить основные размеры и рассчитать конструкцию ленточного сборного фундамента под наружную стену в бесподвальной части здания, рассмотренного в примере 2.3. Грунтовые условия строительной площадки приведены в примере 2.1. Решение. Вертикальные нагрузки на 1 м стены составляют Л= =0,253 МН. В соответствии с нормами проектирования каменных конструкций в здании данного типа все нагрузки считаются приложенными в центре тяжести подошвы фундамента. В рассматриваемом случае основным методом расчета будет являться расчет по деформациям, т. е. по второй группе предельных 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 [ 19 ] 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 |