Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 [ 21 ] 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56

Проверяем прочность фундамента на продавливание по ус ВИЮ (2.28): 0,065< 1-О.Тб-1 • 0,265=0,198 MR Следовательно, пр ность фундамента на продавливание достаточна.

Рассчитаем прочность нормального сечения фундамента, оЩ делив предварительно изгибающий момент, возникающий в сечен! плиты у грани стены, по формулам (2.31):

М = 0,125.0,239 (1,4 -0,6)2.1 =0,019 МН-м.

В качестве рабочих стержней примем арматуру класса А-П1 расчетным сопротивлением /?i = 355 МПа (см. табл. V.4).

Определим требуемую площадь сечения арматуры на 1 м длим плиты по формулам (2.32):

°0,9.0:2№.355 °°°°°"°- ;

По табл. V.5 принимаем пять стержней диаметром 8 мм из стали класса А-П1 (5 0 8 А-П1) с As=2,b\ см. Шаг стержней и== = 20 см.

Площадь распределительной арматуры в пределах одной изгибаемой части сечения фундамента Лр = 0,1 «2,51 =0,251 см. Так как* в ленточном фундаменте на изгиб совместно работают две консольные части, то требуемое количество распределительной арматуры на 1 м ширины плиты следует увеличить вдвое, т. е. Asp = 0,502 см, тогда окончательно по конструктивным соображениям принимаем пять стержней диаметром б мм из стали класса A-I (5 06 A-I) с Asp=l,42 см2. Шаг распределительных стержней ы = 30 см.

Определим изгибающий момент у грани стены от нормативных нагрузок по формулам (2.31):

/М = 0,125-0,2 (1,4 -0,6)2.1 =0,016 МН-м.

По табл. V.3 и V.4 найдем значения модулей упругости арматуры и бетона: £5 = 200000 МПа, £6 = 20500 МПа и определим соотношение п=200000/20500=9,76.

Коэффициент армирования сечения: Hi=2,51/30.100=0,0008=0,08 %>0,05 %.

Упругопластический момент сопротивления по формуле (2.37);

Wpi = [0,292 + 1,5-9,76.0,0008]-1.0,32 = 0,027 м.

По табл. V.2 находим расчетное сопротивление бетона растяжению для второй группы предельных состояний Rbtn= МПа. Момент трещинообразования по формуле (2.38):

М,.гс= 1.15-0,027 = 0,031 МН-м.

Проверяем выполнение условия (2.39): 0,016<0,031 МН-м, следовательно, трещины в теле фундамента не возникают.

Пример 2.11. Определить основные размеры и рассчитать конструкцию ленточного сборного фундамента под наружную стену здания с подвалом, рассмотренного в примере 2.3. Грунтовые условия строительной площадки приведены в примере 2.1,

Решение. Горизонтальную силу от давления грунта на стену подвала не учитываем, полагая, что она воспринимается конструкцией перекрытия и полом подвала. Как и в предыдущем примере, нормативная вертикальная нагрузка ЛГ=0,253 МН/м, расчетная ЛР = 0,305 МН/м. Здание возводится в тех же грунтовых условиях,



что п в предыдущем примере. Следовательно, чтобы не повторяться, воспользуемся необходимыми расчетными характеристиками, полученными в примере 2.10: уп=уЦ==0.0185 МН/м»; =0,15 МПа; с„=0,00368 МПа; Afy=I,096; М,=5,379; Л1,=7,774; Yci = 1.25;

Y,j=l,I8; ft=I,l.

Предварительный размер подошвы фундамента назначим таким же, как в предыдущем примере, т. е. берем фундаментную плиту Ф14 шириной 6 = 1,4 м. Схема конструкции фундамента под наружную стену показана иа рис. 2,12. Глубина заложения подошвы фундамента А=2,25 м.

Вычислим дополнительные характеристики, необходимые для определения расчетного давления на грунт основания, если пол в подвале бетонный с удельным весом уо/=0,022 МН/м:

0.022

rfb = 2,25 - 05 = 1,75 м.

Расчетное сопротивление грунта основания под фундаментной плитой марки Ф14:

У? = -- [1,096.1.1,4-0,0185 +5,379-0,519.0,0185+ (5,379-

- 1) 1,75.0,0185 + 7,774.0,00368] = 0,34 МПа.

Вес 1 м фундаментной плиты Ф14 был определен в предыдущем примере: Сф=0,009 МН. Вес 1 м стены подвала, состоящей из трех блоков марки ФС6 и пониженного блока ФСН6, составит:

1960 490

Вес грунта иа одном обрезе фундамента:

Gpp = 0,4.1,95.0.0185 = 0,0144 МН.

Среднее фактическое давление под подошвой фундамента:

0,253 + 0,009 + 0,0251 +0,0144 Рср=---- =0,216 МПа.

1,4.1

Условие рср<Р выполнено, так как 0,216<0,34, однако недонапряжение в основании составляет 36 %, т. е. фундамент запроектирован неэкономично, поэтому выберем в качестве подушки фундамента плиту Ф10 шириной 6=1,0 м.

Определим расчетное сопротивление грунта под фундаментной плитой Ф10:

iLilid [1.096.1 .ЬО.0185 + 5,379.0,519.0,0185 + (5,379 -

- 1) 1,75.0,0185 + 7,774.0,00368] =0,32 МПа. Вес I м фундаментной плиты Ф10:

1580

Оф = 10-= 0,00664 МН.



Вес 1 м стены подвала останется прежним; Со=0,0251 МН. , грунта на обрезе фундамента:

Grp = 0,21,95.0,0185 = 0,0072 МН.

Среднее фактическое давление под подошвой фундамента;

0,253 + 0,00664 + 0,0251 +0,0072

;Оср =---= 0,292 МПа.

I • 1

Условие Pcp<R выполнено, так как 0,292<0,32.

Рассчитаем конструкцию фундамента по первой и второй груй пам предельных состояний. В качестве материала фундамента бере! бетон класса В 12,5. Под подсмдвой фундамента предусмотрена пес чано-гравийная уплотненная подготовка, поэтому высоту зашитног слоя бетона примем равной а=3,5 см. Тогда рабочая высота сече ния составит fto=0,3-0,035«=0,265 м.

Определим расчетные нагрузки от веса фундамента и грунта hj его обрезах, принимая коэффициенты надежности по нагрузке в co-f ответствии с данными § 2;

G = 1,1 (0,00664 + 0,0251)= 0,0349 МН;

GPp= 1,2-0,0072 = 0,0086 МН.

Давление под подонгвой фундамента от действия расчетных на

грузок по формуле (2.24) составит:

0,305 + 0,0349 + 0,0086 р --- , -= 0,349 МПа.

Поперечная сила в сечении фундамента у грани стены по формуле (2.25); *

1,0-0,6 Q = 0.349-1 = 0,07 МН.

Проверяем выполнение условий (2.26), предварительно определив по табл. V.1 для бетона класса В 12,5 й< = 0,66 МПа: 0,07< <0,6• 0,66-1-0,265=0,1 МН. Следовательно, условие выполняется, поэтому установка поперечной арматуры не требуется и расчет на поперечную силу не производится.

При проверке условия (2.27) выясняем, что длина проекции наклонного сечения с<0. Следовательно, в нижней ступени фунда- , мента наклонная трещина не образуется.

Определим расчетную продавливающую силу по формулам (2.30):

1,0 0,6 -2-0,265 F = 0,349----<0.

Это означает, что размер основания пирамиды продавливания больше размеров подошвы фундамента, в результате чего продавливание в данном случае не происходит, т. е. прочность фундамента на продавливание обеспечена.

Рассчитаем прочность нормального сечения фундамента, определив предварительно изгибающий момент, возникающий в сечении плиты у грани стены, по формулам (2.31):

Л1 = 0,125-0,349(1,0 -0,6)2.1 = 0,007 МН-м.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 [ 21 ] 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56