Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник в катестве рабочих стержней примем арматуру класса A-III с расчетным сопротивлением ,=355 МПа (см. табл. V.4). Определим требуемую площадь сечения арматуры на 1 м длины плиты по формулам (2.32); Л. = 0,007/0,9.0,265-355 = 0,00008 см2 = 0,8 ем. Принимаем пять стержней диаметром 6 мм из стали класса А-П1 (5 0 6 А-ПП с /4. = 1.42 см». Шаг стержней ы=20 см. Площадь сечения распределительной арматуры i4sp=0,l • 1,42= = 0,142 см2 на 1 м ширины фундамента. Увеличим вдвое площадь сечения распределительной арматуры, так как в фундаменте работают на изгиб две консольные части: Л«р=2-0,142=0,284 см. Окончательно по конструктивным соображениям принимаем три стержня диаметром 6 мм из стали класса A-I (3 0 6 A-I) Asp= = 0,85 см* на 1 м ширины плиты фундамента. Шаг стержней и - = 35 см. Определим изгибающий момент у грани стены от нормативных нагрузок: /И = 0,125.0,292(1 -0,6)2.1 =0,006 МН-м. По табл. V.3 и V.4 найдем значения модулей упругости арматуры и бетона: £,=200000 МПа, £»= 19000 МПа и определим соотношение fi=200 000/19 000= 10,5. Коэффициент армирования сечения: Hi = 1,42/30-100 = 0,0005 = 0,05%. Упругопластический момент сопротивления по формуле (2.37): 1Грг= [0,292+ 1,5.10,5.0,0005]!.0,32 = 0,027 м. По табл. V.2 найдем расчетное сопротивление бетона растяжению для второй группы предельных состояний /?& ,= 1,00 МПа и определим момент трещинообразования по формуле (2.38): Mere = 1.00.0,027 = 0,027 МН-м. Проверяем выполнение условия (2.39): 0,006<0,027 м. Следовательно, трещины в теле фундамента не возникают. Пример 2.12. Определить основные размеры и рассчитать конструкцию центрально-сжатого фундамента под колонну в беспод-вальиой части здания, рассмотренного в примере 2.3. Грунтовые условия строительной площадки приведены в примере 2.2. Решение. Нормативная вертикальная нагрузка на уровне спланированной отметки земли (см. пример 2.3) /V= 1,072 МН. Грунт несущего слоя - песок средней крупности, средней плотности, насыщенный водой, с естественной плотностью р=2000 кг/м и коэффициентом пористости е=0,663 (по данным примера 2.2). Условное расчетное сопротивление основания, сложенного названным песком, определяем по табл. IV.1 /?о=0,4 МПа. Глубину заложения фундамента с учетом конструктивных соображений назначаем rf=0,9 м. Определяем площадь фундамента по формуле (2.6): Лф= 1,072/(0,4 -0,02.0,9) = 2,8 м. Фундаментную плиту примем из монолитного железобетона площадью /4ф= 1,8-1,8 = 3,24 м*. Конструкция фундамента показана на рис. 2.14, высота фундамента Л=1 м, глубину стакана на- 25 Ш 525 Рис. 2.14. К примеру 2.12 / - сварные сетки, предохраняющие стакан от обкалывания значаем равной 0,5 м, чтобы глубина заделки колонны в фундамент находилась в пределах 1- 1,5 ft„. Последнее определяется конструктивными требованиями, предъявляемыми к железобетонным фундаментам (в нашем случае Л„=0,4 м). Для песка средней крупности с коэффициентом пористости е= =0,663, экстраполируя, по табл. 1.1, находим ф = 34,6Г и с„=0,00087 МПа, а интерполируя по фп по табл. 1.3 находим значения характеристик: Му = = 1,629, =7,527 и Mc = 9,445. Соотношение L/H=l,7A. По табл. 1.4 определяем значение Yd = 1,4, а значение Yc2 находим с помощью интерполяции по L/H-Yc2=l,38. Так как фц и сп определили косвенно, принимаем =1,1. Расчетное сопротивление грунта основания по формуле (2.3): ЗФЮАЕГ 1,4.1,38 R = -2--(1,629.1.1,8-0,02+ 7,527.0,9-0,02 + + 9,445.0,00087) = 0,355 МПа. Вес фундаментной плиты: Сф = 0,024.3,24.0,4 =0,031 МН. Вес башмака под колонну: Об = 0,024.1,2.1,2-0,6 = 0,021 МН. Вес грунта на обрезах фундамента: Gpp = (1,8.1,8-1,2.1,2).0,5-0,02 = 0,018 МН. Среднее давление под подошвой фундамента: 1.072+0,031 +0,021 +0,018 1,8-1,8 Рср = = 0,352 МПа. Условие pcvR выполняется, недонапряжение в основании составляет 0,8%<10%. Окончательно принимаем для фундамента под колонну монолитную плиту размером 1,8x1,8 м с высотой уступа йу = 0,4 м. В качестве материала фундамента берем бетон класса В15, толщину защитного слоя бетона а устанавливаем равной 4 см. Расчетная нагрузка на уровне спланированной поверхности земли составляет iVP = 1,241 МН. Определим расчетные нагрузки от веса фундамента и грунта на его обрезах: Gj = 1,1 (0,031 + 0,021) = 0,057 МН; Gp = 1,2.0,018 = 0,022 МН. Давление под подошвой фундамента от действия расчетных нагрузок по формуле (2.24): Поперечная сила у грани колонны и у грани башмака по формулам (2.25): Qj = 0,407-1,8 Ь= = 0,512 МН; Qjj = 0,407-1,8"" = 0,22 МН. Проверяем выполнение условий (2.26), предварительно определив по табл. V.1 Д.ЧЯ бетона класса В15 i?6t = 0,75 МПа: 0,512< <0,6 . 0,75-1,2-0,96=0,518 МН; 0,22<0,6 - 0,75 - 1,8-0,36=0,292 МН. Условия выполняются, поэтому установка поперечной арматуры не требуется и расчет на поперечную силу не производится. При проверке условия (2.27) выясняем, что длина проекции наклонного сечения с<0. Следовательно, в нижней ступени фундамента наклонная трещина не образуется. Находим расчетную продавливающую силу по формулам (2.29): f= 1,241 -0,407(0,4-4-2-0,96)2 <0. Продавливающая сила F<0, это означает, что размер пирамиды продавливаиия больше размеров фундамента, т. е. прочность фундамента на продавливание обеспечена. Определяем изгибающие моменты у грани колонны и у грани башмака по формулам (2.31): AJj = 0.125-0,407 (1,8-0,4)2-1,8 = 0,179 МН-м; М„ = 0,125-0.407 (1,8 - 1.2)2-1,8 = 0,032 МН-м. В качестве рабочих стержней примем арматуру класса А-П1 с расчетным сопротивлением /?5 = 365 МПа (см. табл. V.4). Требуемая площадь сечения арматуры по формулам (2.32): .451 = 0.179/0.9.0,96.365 = 0,00057 м2 = 5,7 см2; /1„-.= 0,032/0,9-0,36-365 = 0,00027 м2 = 2,7 см2, В соответствии с табл. V.5 принимаем девять стержней диаметром 10 мм из стали класса A-III (90 10 A-III) с /4s = 7.07 см. Шаг стержней «=20 см. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 [ 22 ] 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 |