Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 [ 22 ] 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56

в катестве рабочих стержней примем арматуру класса A-III с расчетным сопротивлением ,=355 МПа (см. табл. V.4).

Определим требуемую площадь сечения арматуры на 1 м длины плиты по формулам (2.32);

Л. = 0,007/0,9.0,265-355 = 0,00008 см2 = 0,8 ем.

Принимаем пять стержней диаметром 6 мм из стали класса А-П1 (5 0 6 А-ПП с /4. = 1.42 см». Шаг стержней ы=20 см.

Площадь сечения распределительной арматуры i4sp=0,l • 1,42= = 0,142 см2 на 1 м ширины фундамента. Увеличим вдвое площадь сечения распределительной арматуры, так как в фундаменте работают на изгиб две консольные части: Л«р=2-0,142=0,284 см.

Окончательно по конструктивным соображениям принимаем три стержня диаметром 6 мм из стали класса A-I (3 0 6 A-I) Asp= = 0,85 см* на 1 м ширины плиты фундамента. Шаг стержней и - = 35 см.

Определим изгибающий момент у грани стены от нормативных нагрузок:

/И = 0,125.0,292(1 -0,6)2.1 =0,006 МН-м.

По табл. V.3 и V.4 найдем значения модулей упругости арматуры и бетона: £,=200000 МПа, £»= 19000 МПа и определим соотношение fi=200 000/19 000= 10,5.

Коэффициент армирования сечения:

Hi = 1,42/30-100 = 0,0005 = 0,05%.

Упругопластический момент сопротивления по формуле (2.37):

1Грг= [0,292+ 1,5.10,5.0,0005]!.0,32 = 0,027 м.

По табл. V.2 найдем расчетное сопротивление бетона растяжению для второй группы предельных состояний /?& ,= 1,00 МПа и определим момент трещинообразования по формуле (2.38):

Mere = 1.00.0,027 = 0,027 МН-м.

Проверяем выполнение условия (2.39): 0,006<0,027 м. Следовательно, трещины в теле фундамента не возникают.

Пример 2.12. Определить основные размеры и рассчитать конструкцию центрально-сжатого фундамента под колонну в беспод-вальиой части здания, рассмотренного в примере 2.3. Грунтовые условия строительной площадки приведены в примере 2.2.

Решение. Нормативная вертикальная нагрузка на уровне спланированной отметки земли (см. пример 2.3) /V= 1,072 МН.

Грунт несущего слоя - песок средней крупности, средней плотности, насыщенный водой, с естественной плотностью р=2000 кг/м и коэффициентом пористости е=0,663 (по данным примера 2.2).

Условное расчетное сопротивление основания, сложенного названным песком, определяем по табл. IV.1 /?о=0,4 МПа.

Глубину заложения фундамента с учетом конструктивных соображений назначаем rf=0,9 м.

Определяем площадь фундамента по формуле (2.6):

Лф= 1,072/(0,4 -0,02.0,9) = 2,8 м.

Фундаментную плиту примем из монолитного железобетона площадью /4ф= 1,8-1,8 = 3,24 м*. Конструкция фундамента показана на рис. 2.14, высота фундамента Л=1 м, глубину стакана на-

25 Ш 525

Рис. 2.14. К примеру 2.12

/ - сварные сетки, предохраняющие стакан от обкалывания

значаем равной 0,5 м, чтобы глубина заделки колонны в фундамент находилась в пределах 1- 1,5 ft„. Последнее определяется конструктивными требованиями, предъявляемыми к железобетонным фундаментам (в нашем случае Л„=0,4 м).

Для песка средней крупности с коэффициентом пористости е= =0,663, экстраполируя, по табл. 1.1, находим ф = 34,6Г и с„=0,00087 МПа, а интерполируя по фп по табл. 1.3 находим значения характеристик: Му = = 1,629, =7,527 и Mc = 9,445. Соотношение L/H=l,7A.

По табл. 1.4 определяем значение Yd = 1,4, а значение Yc2 находим с помощью интерполяции по L/H-Yc2=l,38. Так как фц и сп определили косвенно, принимаем =1,1.

Расчетное сопротивление грунта основания по формуле (2.3):

ЗФЮАЕГ

1,4.1,38

R = -2--(1,629.1.1,8-0,02+ 7,527.0,9-0,02 +

+ 9,445.0,00087) = 0,355 МПа. Вес фундаментной плиты:

Сф = 0,024.3,24.0,4 =0,031 МН.

Вес башмака под колонну:

Об = 0,024.1,2.1,2-0,6 = 0,021 МН. Вес грунта на обрезах фундамента:

Gpp = (1,8.1,8-1,2.1,2).0,5-0,02 = 0,018 МН.

Среднее давление под подошвой фундамента:

1.072+0,031 +0,021 +0,018 1,8-1,8

Рср =

= 0,352 МПа.

Условие pcvR выполняется, недонапряжение в основании составляет 0,8%<10%. Окончательно принимаем для фундамента под колонну монолитную плиту размером 1,8x1,8 м с высотой уступа йу = 0,4 м. В качестве материала фундамента берем бетон класса В15, толщину защитного слоя бетона а устанавливаем равной 4 см.

Расчетная нагрузка на уровне спланированной поверхности земли составляет iVP = 1,241 МН.

Определим расчетные нагрузки от веса фундамента и грунта на его обрезах:

Gj = 1,1 (0,031 + 0,021) = 0,057 МН; Gp = 1,2.0,018 = 0,022 МН.

Давление под подошвой фундамента от действия расчетных нагрузок по формуле (2.24):

Поперечная сила у грани колонны и у грани башмака по формулам (2.25):

Qj = 0,407-1,8 Ь= = 0,512 МН;

Qjj = 0,407-1,8"" = 0,22 МН.

Проверяем выполнение условий (2.26), предварительно определив по табл. V.1 Д.ЧЯ бетона класса В15 i?6t = 0,75 МПа: 0,512< <0,6 . 0,75-1,2-0,96=0,518 МН; 0,22<0,6 - 0,75 - 1,8-0,36=0,292 МН. Условия выполняются, поэтому установка поперечной арматуры не требуется и расчет на поперечную силу не производится.

При проверке условия (2.27) выясняем, что длина проекции наклонного сечения с<0. Следовательно, в нижней ступени фундамента наклонная трещина не образуется.

Находим расчетную продавливающую силу по формулам (2.29):

f= 1,241 -0,407(0,4-4-2-0,96)2 <0.

Продавливающая сила F<0, это означает, что размер пирамиды продавливаиия больше размеров фундамента, т. е. прочность фундамента на продавливание обеспечена.

Определяем изгибающие моменты у грани колонны и у грани башмака по формулам (2.31):

AJj = 0.125-0,407 (1,8-0,4)2-1,8 = 0,179 МН-м; М„ = 0,125-0.407 (1,8 - 1.2)2-1,8 = 0,032 МН-м.

В качестве рабочих стержней примем арматуру класса А-П1 с расчетным сопротивлением /?5 = 365 МПа (см. табл. V.4). Требуемая площадь сечения арматуры по формулам (2.32):

.451 = 0.179/0.9.0,96.365 = 0,00057 м2 = 5,7 см2; /1„-.= 0,032/0,9-0,36-365 = 0,00027 м2 = 2,7 см2,

В соответствии с табл. V.5 принимаем девять стержней диаметром 10 мм из стали класса A-III (90 10 A-III) с /4s = 7.07 см. Шаг стержней «=20 см.

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 [ 22 ] 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56