Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 [ 24 ] 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56

тона примем равной а = 3,5 см, тогда рабочая высота сечения Ло- =0,3-0,035=0,265 м.

Найдем расчетные нагрузки от веса фундамента и грунта на его обрезах, принимая коэффициенты надежности по нагрузке в соответствии с данными § 2:

= 1,1 (0,0092 + 0,037) = 0,0508 МН;

GPp = 1,2.0.0194 = 0.0233 МН.

Давление под подошвой фундамента от действия расчетных нагрузок по формуле (2.24):

0.352 + 0,0508 + 0.0233 рРр =-YJTi-

Поперечная сила в сечении фундамента у грани стены по формулам (2.25):

Q= 0,304-1 "" 0.12 МН.

Проверяем выполнение условий (2.26), предварительно определив по табл. V.1 /?ь*==0,75 МПа: 0,12 = 0,6-0,75.1-0,265=0,12 МН. Условие выполняется, следовательно, установка поперечной арматуры и ее расчет не требуются.

Проверяем выполнение условия (2.27):

Q = 0,304 [0,5(1,4 -0,6)-0,135] 1 = 0,081 <5 1,5-0,75Х

X 1-0,2652/0.135 = 0,585 МН. Условие выполняется.

Определяем расчетную продавливающую силу по формулам :(2.30):

f = 0.304 --- = 0.082 MH. Из этих же формул «т -0,5(1 + 1) = ! м.

Проверяем прочность фундамента на продавливание по условию (2.28):0,082< 1-0,75.1-0,265 = 0,198 МН. Следовательно, прочность на продавливание обеспечена.

Изгибающий момент в сечении у грани стены по формулам ;(2.31):

Л1 = 0,125-0,304 (1,4 -0,6)2.1 = 0,0243 МН-м.

В качестве рабочих стержней примем арматуру класса А-П с расчетным сопротивлением /?8=280 МПа (табл. V.4).

Определим требуемую площадь сечения арматуры на 1 м длины плиты по формулам (2.32):

Аг = 0,0243/0,9-0,265.280 = 0,00036 м? = 3,6 см?.

По табл. V.5 принимаем пять стержней диаметром 10 мм из стали класса А-П (5 0 10 А-П) с /4s=3,93 см. Шаг стержней и= = 20 см.

Площадь распределительной арматуры Лsp = 0,1-3,93 = 0,393 см. В ленточном фундаменте на изгиб совместно работают две коп-

соли, поэтому увеличим вдвое площадь распределительной армг ры: Asp=0,786 см принимаем пять стержней диаметром 6 мм стали класса A-I (5 0 6 A-I) с Л4р=1,42 см. Шаг распределите ных стержней ы=30 см.

Изгибающий момент от нормативной нагрузки у грани стен* по формулам (2.31):

M = 0,125-0,268(1,4 - 0,6)2.1=0,021 МН-м.

По табл. V.3 и V.4 находим значения модулей упругости арматуры и бетона: £,=210000 МПа и £6 = 20500 МПа и определяв! соотношение п=210000/20500 = 10,2.

Коэффициент армирования сечения:

Иг = 3,93/30-100 = 0,0013 = 0,13о/о > 0,05%.

Упругопластический момент сопротивления сечения фундамента у грани стены по формуле (2.37):

Грг = [0,292+ 1,5-10.2-0,0013]1-0,32 = 0.028 м.

По табл. V.2 находим расчетное сопротивление бетона растяжению для второй группы предельных состояний Rbtn - l,\5 МПзг Момент трещинообразования по формуле (2.38):

УИсгс= 1,15-0,028 = 0,032 МН-м.

Проверяем выполнение условия (2.39) : 0,021<0,032 МН-м, Следовательно, трещины в фундаменте не образуются.

Пример 2.14. Подобрать размеры и рассчитать конструкцию ленточного сборного центрально-сжатого фундамента под внутреннюю стену кирпичного здания без подвала. Глубина заложения подошвы фундамента d-l м. Нормативная нагрузка на уровне спланированной отметки земли Л=255 кН/м, расчетная Лр=280 кН/м. Длина здания L=42 м, высота =30 м. В основании фундамента залегает слой глины с показателем текучести /l=0,6, коэффициентом пористости е=0,95 и плотностью р=1900 кг/м Выше подошвы фундамента расположен слой насыпного грунта плотностью р= = 1800 кг/м*. Характеристики 911 = 10° и cii = 0,032 МПа были получены в результате непосредственного испытания образцов грунта.

Решение. Условное расчетное сопротивление грунта основания определим по табл. IV.2 с помощью линейной интерполяции сначала по е, а затем по /г,. Интерполяцию удобно провести в табличной форме (табл. 2.5). В результате интерполяции получим Ro= = 0,2 МПа.

Таблица 2.5. К примеру 2.14

Коэффициент пэри-стости е	Значения МПа, при показателе текучести
0,95	0.275		0.15
	0,25

Определим площадь фундамента по формуле (2.6):

0,255

° 0,2-0,02.1,0

Выберем фундаментную плиту Ф14 с шириной 6 = 1,4 и. Определим по табл. 1.3 безразмерные коэффициенты при фцЮ": My = 0,18, Mq=l,73 и Мс=4,17. Найдем соотношение L/Я=42/30= = 1,4 и по табл. 1.4 получим коэффициенты Yci=l.l и Ус2==1.

Принимаем k=\, так как фц и сц получены по данным непосредственного испытания грунтов.

Находим расчетное сопротивление грунта основания.

=(0,18-1 • 1,4-0,019 + 1,73-1-0,018 +

+ 4,17-0,032) = 0.186 МПа. Вес 1 м фундаментной плиты Ф14:

2180

Оф= 10- = 0.0092 МН.

Вес стены фундамента, состоящей из одного блока ФС4 и одного блока ФСН4, составит:

1300 320

" = ° + "ТТ? = -°°«=«"-

Вес грунта на обрезах фундамента:

Grp = 2-0,7-0,5-0,018 = 0,0126 МН.

Среднее давление под подошвой фундамента:

0.255 + 0.0092 + 0,0082 + 0,0126 Рср =-fTj--- =0,203 МПа.

Требование строительных норм pcfR не выполняется, так как 0,203> 0,186. Следовательно, основное требование расчета по деформациям не соблюдается. Увеличим размер подбшвы фундамента, чтобы понизить давление в основании. Для этого выберем ближайшую фундаментную плиту Ф16, имеющую большие размеры подошвы (6=1,6 м).

Определим расчетное сопротивление грунта основания для плиты Ф16:

У? = --у- (0,18-1-1,6-0,019+ 1,73-1-0,018 +

+ 4,17-0,032) = 0,187 МПа. Вес 1 м фундаментной плнты Ф16:

2530

Сф= 10-= 0,0106 МН.

Вес 1 м стены фундамента не изменится Gc = 0,0082 МН. Вес грунта на обрезах фундамента

Grp = 2-0,7-0,6-0,018 = 0,0151 МН.

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 [ 24 ] 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56