Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник тона примем равной а = 3,5 см, тогда рабочая высота сечения Ло- =0,3-0,035=0,265 м. Найдем расчетные нагрузки от веса фундамента и грунта на его обрезах, принимая коэффициенты надежности по нагрузке в соответствии с данными § 2: = 1,1 (0,0092 + 0,037) = 0,0508 МН; GPp = 1,2.0.0194 = 0.0233 МН. Давление под подошвой фундамента от действия расчетных нагрузок по формуле (2.24): 0.352 + 0,0508 + 0.0233 рРр =-YJTi- Поперечная сила в сечении фундамента у грани стены по формулам (2.25): Q= 0,304-1 "" 0.12 МН. Проверяем выполнение условий (2.26), предварительно определив по табл. V.1 /?ь*==0,75 МПа: 0,12 = 0,6-0,75.1-0,265=0,12 МН. Условие выполняется, следовательно, установка поперечной арматуры и ее расчет не требуются. Проверяем выполнение условия (2.27): Q = 0,304 [0,5(1,4 -0,6)-0,135] 1 = 0,081 <5 1,5-0,75Х X 1-0,2652/0.135 = 0,585 МН. Условие выполняется. Определяем расчетную продавливающую силу по формулам :(2.30): f = 0.304 --- = 0.082 MH. Из этих же формул «т -0,5(1 + 1) = ! м. Проверяем прочность фундамента на продавливание по условию (2.28):0,082< 1-0,75.1-0,265 = 0,198 МН. Следовательно, прочность на продавливание обеспечена. Изгибающий момент в сечении у грани стены по формулам ;(2.31): Л1 = 0,125-0,304 (1,4 -0,6)2.1 = 0,0243 МН-м. В качестве рабочих стержней примем арматуру класса А-П с расчетным сопротивлением /?8=280 МПа (табл. V.4). Определим требуемую площадь сечения арматуры на 1 м длины плиты по формулам (2.32): Аг = 0,0243/0,9-0,265.280 = 0,00036 м? = 3,6 см?. По табл. V.5 принимаем пять стержней диаметром 10 мм из стали класса А-П (5 0 10 А-П) с /4s=3,93 см. Шаг стержней и= = 20 см. Площадь распределительной арматуры Лsp = 0,1-3,93 = 0,393 см. В ленточном фундаменте на изгиб совместно работают две коп- соли, поэтому увеличим вдвое площадь распределительной армг ры: Asp=0,786 см принимаем пять стержней диаметром 6 мм стали класса A-I (5 0 6 A-I) с Л4р=1,42 см. Шаг распределите ных стержней ы=30 см. Изгибающий момент от нормативной нагрузки у грани стен* по формулам (2.31): M = 0,125-0,268(1,4 - 0,6)2.1=0,021 МН-м. По табл. V.3 и V.4 находим значения модулей упругости арматуры и бетона: £,=210000 МПа и £6 = 20500 МПа и определяв! соотношение п=210000/20500 = 10,2. Коэффициент армирования сечения: Иг = 3,93/30-100 = 0,0013 = 0,13о/о > 0,05%. Упругопластический момент сопротивления сечения фундамента у грани стены по формуле (2.37): Грг = [0,292+ 1,5-10.2-0,0013]1-0,32 = 0.028 м. По табл. V.2 находим расчетное сопротивление бетона растяжению для второй группы предельных состояний Rbtn - l,\5 МПзг Момент трещинообразования по формуле (2.38): УИсгс= 1,15-0,028 = 0,032 МН-м. Проверяем выполнение условия (2.39) : 0,021<0,032 МН-м, Следовательно, трещины в фундаменте не образуются. Пример 2.14. Подобрать размеры и рассчитать конструкцию ленточного сборного центрально-сжатого фундамента под внутреннюю стену кирпичного здания без подвала. Глубина заложения подошвы фундамента d-l м. Нормативная нагрузка на уровне спланированной отметки земли Л=255 кН/м, расчетная Лр=280 кН/м. Длина здания L=42 м, высота =30 м. В основании фундамента залегает слой глины с показателем текучести /l=0,6, коэффициентом пористости е=0,95 и плотностью р=1900 кг/м Выше подошвы фундамента расположен слой насыпного грунта плотностью р= = 1800 кг/м*. Характеристики 911 = 10° и cii = 0,032 МПа были получены в результате непосредственного испытания образцов грунта. Решение. Условное расчетное сопротивление грунта основания определим по табл. IV.2 с помощью линейной интерполяции сначала по е, а затем по /г,. Интерполяцию удобно провести в табличной форме (табл. 2.5). В результате интерполяции получим Ro= = 0,2 МПа. Таблица 2.5. К примеру 2.14
Определим площадь фундамента по формуле (2.6): 0,255 ° 0,2-0,02.1,0 Выберем фундаментную плиту Ф14 с шириной 6 = 1,4 и. Определим по табл. 1.3 безразмерные коэффициенты при фцЮ": My = 0,18, Mq=l,73 и Мс=4,17. Найдем соотношение L/Я=42/30= = 1,4 и по табл. 1.4 получим коэффициенты Yci=l.l и Ус2==1. Принимаем k=\, так как фц и сц получены по данным непосредственного испытания грунтов. Находим расчетное сопротивление грунта основания. =(0,18-1 • 1,4-0,019 + 1,73-1-0,018 + + 4,17-0,032) = 0.186 МПа. Вес 1 м фундаментной плиты Ф14: 2180 Оф= 10- = 0.0092 МН. Вес стены фундамента, состоящей из одного блока ФС4 и одного блока ФСН4, составит: 1300 320 " = ° + "ТТ? = -°°«=«"- Вес грунта на обрезах фундамента: Grp = 2-0,7-0,5-0,018 = 0,0126 МН. Среднее давление под подошвой фундамента: 0.255 + 0.0092 + 0,0082 + 0,0126 Рср =-fTj--- =0,203 МПа. Требование строительных норм pcfR не выполняется, так как 0,203> 0,186. Следовательно, основное требование расчета по деформациям не соблюдается. Увеличим размер подбшвы фундамента, чтобы понизить давление в основании. Для этого выберем ближайшую фундаментную плиту Ф16, имеющую большие размеры подошвы (6=1,6 м). Определим расчетное сопротивление грунта основания для плиты Ф16: У? = --у- (0,18-1-1,6-0,019+ 1,73-1-0,018 + + 4,17-0,032) = 0,187 МПа. Вес 1 м фундаментной плнты Ф16: 2530 Сф= 10-= 0,0106 МН. Вес 1 м стены фундамента не изменится Gc = 0,0082 МН. Вес грунта на обрезах фундамента Grp = 2-0,7-0,6-0,018 = 0,0151 МН. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 [ 24 ] 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 |