![]() |
|
![]() ![]() Как осуществляется строительство промышленных теплиц? ![]() Тенденции в строительстве складских помещений ![]() Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник тона примем равной а = 3,5 см, тогда рабочая высота сечения Ло- =0,3-0,035=0,265 м. Найдем расчетные нагрузки от веса фундамента и грунта на его обрезах, принимая коэффициенты надежности по нагрузке в соответствии с данными § 2: = 1,1 (0,0092 + 0,037) = 0,0508 МН; GPp = 1,2.0.0194 = 0.0233 МН. Давление под подошвой фундамента от действия расчетных нагрузок по формуле (2.24): 0.352 + 0,0508 + 0.0233 рРр =-YJTi- Поперечная сила в сечении фундамента у грани стены по формулам (2.25): Q= 0,304-1 "" 0.12 МН. Проверяем выполнение условий (2.26), предварительно определив по табл. V.1 /?ь*==0,75 МПа: 0,12 = 0,6-0,75.1-0,265=0,12 МН. Условие выполняется, следовательно, установка поперечной арматуры и ее расчет не требуются. Проверяем выполнение условия (2.27): Q = 0,304 [0,5(1,4 -0,6)-0,135] 1 = 0,081 <5 1,5-0,75Х X 1-0,2652/0.135 = 0,585 МН. Условие выполняется. Определяем расчетную продавливающую силу по формулам :(2.30): f = 0.304 --- = 0.082 MH. Из этих же формул «т -0,5(1 + 1) = ! м. Проверяем прочность фундамента на продавливание по условию (2.28):0,082< 1-0,75.1-0,265 = 0,198 МН. Следовательно, прочность на продавливание обеспечена. Изгибающий момент в сечении у грани стены по формулам ;(2.31): Л1 = 0,125-0,304 (1,4 -0,6)2.1 = 0,0243 МН-м. В качестве рабочих стержней примем арматуру класса А-П с расчетным сопротивлением /?8=280 МПа (табл. V.4). Определим требуемую площадь сечения арматуры на 1 м длины плиты по формулам (2.32): Аг = 0,0243/0,9-0,265.280 = 0,00036 м? = 3,6 см?. По табл. V.5 принимаем пять стержней диаметром 10 мм из стали класса А-П (5 0 10 А-П) с /4s=3,93 см. Шаг стержней и= = 20 см. Площадь распределительной арматуры Лsp = 0,1-3,93 = 0,393 см. В ленточном фундаменте на изгиб совместно работают две коп- соли, поэтому увеличим вдвое площадь распределительной армг ры: Asp=0,786 см принимаем пять стержней диаметром 6 мм стали класса A-I (5 0 6 A-I) с Л4р=1,42 см. Шаг распределите ных стержней ы=30 см. Изгибающий момент от нормативной нагрузки у грани стен* по формулам (2.31): M = 0,125-0,268(1,4 - 0,6)2.1=0,021 МН-м. По табл. V.3 и V.4 находим значения модулей упругости арматуры и бетона: £,=210000 МПа и £6 = 20500 МПа и определяв! соотношение п=210000/20500 = 10,2. Коэффициент армирования сечения: Иг = 3,93/30-100 = 0,0013 = 0,13о/о > 0,05%. Упругопластический момент сопротивления сечения фундамента у грани стены по формуле (2.37): Грг = [0,292+ 1,5-10.2-0,0013]1-0,32 = 0.028 м. По табл. V.2 находим расчетное сопротивление бетона растяжению для второй группы предельных состояний Rbtn - l,\5 МПзг Момент трещинообразования по формуле (2.38): УИсгс= 1,15-0,028 = 0,032 МН-м. Проверяем выполнение условия (2.39) : 0,021<0,032 МН-м, Следовательно, трещины в фундаменте не образуются. Пример 2.14. Подобрать размеры и рассчитать конструкцию ленточного сборного центрально-сжатого фундамента под внутреннюю стену кирпичного здания без подвала. Глубина заложения подошвы фундамента d-l м. Нормативная нагрузка на уровне спланированной отметки земли Л=255 кН/м, расчетная Лр=280 кН/м. Длина здания L=42 м, высота =30 м. В основании фундамента залегает слой глины с показателем текучести /l=0,6, коэффициентом пористости е=0,95 и плотностью р=1900 кг/м Выше подошвы фундамента расположен слой насыпного грунта плотностью р= = 1800 кг/м*. Характеристики 911 = 10° и cii = 0,032 МПа были получены в результате непосредственного испытания образцов грунта. Решение. Условное расчетное сопротивление грунта основания определим по табл. IV.2 с помощью линейной интерполяции сначала по е, а затем по /г,. Интерполяцию удобно провести в табличной форме (табл. 2.5). В результате интерполяции получим Ro= = 0,2 МПа. Таблица 2.5. К примеру 2.14
Определим площадь фундамента по формуле (2.6): 0,255 ° 0,2-0,02.1,0 Выберем фундаментную плиту Ф14 с шириной 6 = 1,4 и. Определим по табл. 1.3 безразмерные коэффициенты при фцЮ": My = 0,18, Mq=l,73 и Мс=4,17. Найдем соотношение L/Я=42/30= = 1,4 и по табл. 1.4 получим коэффициенты Yci=l.l и Ус2==1. Принимаем k=\, так как фц и сц получены по данным непосредственного испытания грунтов. Находим расчетное сопротивление грунта основания. =(0,18-1 • 1,4-0,019 + 1,73-1-0,018 + + 4,17-0,032) = 0.186 МПа. Вес 1 м фундаментной плиты Ф14: 2180 Оф= 10- = 0.0092 МН. Вес стены фундамента, состоящей из одного блока ФС4 и одного блока ФСН4, составит: 1300 320 " = ° + "ТТ? = -°°«=«"- Вес грунта на обрезах фундамента: Grp = 2-0,7-0,5-0,018 = 0,0126 МН. Среднее давление под подошвой фундамента: 0.255 + 0.0092 + 0,0082 + 0,0126 Рср =-fTj--- =0,203 МПа. Требование строительных норм pcfR не выполняется, так как 0,203> 0,186. Следовательно, основное требование расчета по деформациям не соблюдается. Увеличим размер подбшвы фундамента, чтобы понизить давление в основании. Для этого выберем ближайшую фундаментную плиту Ф16, имеющую большие размеры подошвы (6=1,6 м). Определим расчетное сопротивление грунта основания для плиты Ф16: У? = --у- (0,18-1-1,6-0,019+ 1,73-1-0,018 + + 4,17-0,032) = 0,187 МПа. Вес 1 м фундаментной плнты Ф16: 2530 Сф= 10-= 0,0106 МН. Вес 1 м стены фундамента не изменится Gc = 0,0082 МН. Вес грунта на обрезах фундамента Grp = 2-0,7-0,6-0,018 = 0,0151 МН. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 [ 24 ] 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 |