Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 [ 25 ] 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56

Среднее фактическое давление под подошвой фундамента

0,255 + 0,0106 + 0,0082 + 0,0151 Pcv = -- , д , -~-=0,18 МПа.

Условие pcpR выполняется, так как 0,18<0,187. Недонапря*. жение составляет 3,7%<10%. Следовательно, окончательно при- нимаем ленточный фундамент из блоков марки Ф16.

Рассчитаем конструкцию фундамента по первой и второй группам предельных состояний. В качестве материала фундамента берем бетон класса В15. Под подошвой фундамента предусмотрена песчано-гравийная подготовка, поэтому высоту защитного слоя бетона примем равной а=3,5 см при рабочей высоте сечения ho= = 0,3-0,035 = 0,265 м.

Расчетные нагрузки от веса фундамента и грунта на его обрезах:

Gg= 1,1 (0,0106 + 0,0082) = 0,0207 МН;

GPp= 1,2.0,0151 =0,0181 МН.

Давление под подошвой фундамента от действия расчетных нагрузок по формуле (2.24):

0,28 + 0,0207 +0.0181

1,6.1

р% = -- . . - =0,199 МПа.

Поперечная сила в сечении фундамента у грани стены по формулам (2.25):

Q = 0,199-1 ~ = 0,Г2 МН.

Проверяем выполнение условий (2.26), определив предварительно по табл. V.1 Rbt = 0,75 МПа: 0,12=0,6-0,75-1-0,265 = =0,12 МН.

Условие выполняется. Следовательно, установка поперечной арматуры и ее расчет не требуются.

Проверяем выполнение условия (2.27):

Q = 0,199 [0,5(1,6 -0,4)-0,335] 1 =

= 0,053 < 1,5-0,75-1-0,2652/0,335 = 0,235 МН.

Найдем расчетную продавливающую силу по формулам (2.30):

1 6 -0,4 -2-0,265 f = 0,199-:-1 -1- = 0,067 МН.

По тем же формулам мт==0,5(1 + 1) = 1 м.

Проверяем прочность фундамента на продавливание по условию (2.28): 0,067< 1-0,75-1-0,265 = 0,198 МН.

Следовательно, прочность фундамента на продавливание обеспечена.

Изгибающий момент в сечении плиты у грани стены по формулам (2.31):

М = 0,123-0,199 (1,6 -0,4)2-1 = 0.036 МН-м.



в качестве рабочих стержней примем арматуру класса A-III с расчетным сопротивлением i?8 = 365 МПа (табл. V.3).

Определим требуемую площадь сечения арматуры по формулам (2.32):

= 0,036/0.9-0,265-365 = 0,00042 м2=4,2 см2.

По табл. V.5 принимаем пять стержней диаметром 12 мм из стали класса А-П1 (5 0 A-III) с Аз = Ь,6Б см. Шаг стержней и = 20 см. Площадь распределительной арматуры Лзр=0,1 •5,09 = = 0,565 смК

В ленточном фундаменте на изгиб совместно работают две консоли, поэтому увеличим вдвое площадь распределительной арматуры Л«р= 1,13 см. Принимаем шесть стержней диаметром 6 мм из стали класса A-I (6 0 6 A-I) с Л«р= 1.7 см*. Шаг распределительных стержней «=30 см.

Изгибающий момент от нормативной нагрузки у грани стены по формулам (2.31):

M = 0,125.0,18(l,6 -0,4)2.1 = 0,0324 МН-м.

По табл. V.3 и V.4 находим значения модулей упругости арматуры и бетона: £«=200000 МПа, £б = 20500 МПа и определяем соотношение: «=200000/20500=9,8

Коэффициент армирования сечения:

Hi = 5,65/30.100 = 0,0019= 0,19% ?> 0,05%.

Упругопластический момент сопротивления сечения фундамента у грани стены по формуле (2.37)

1Грг= [0,292-}- 1,5.9,8-0,0019] 1.0,32 = 0,028 м».

По табл. V.2 находим расчетное сопротивление бетона растяжению для второй группы предельных состояний /?г,<п = 1,15 МПа. Момент трещинообразования по формуле (2.38)

Мсгс= 1,15.0,028 = 0,0322 МН-м.

Проверяем выполнение условия (2.39): 0,0324>0,0322 МН-м. Условие не выполняется. Следовательно, в нижней части фундамента появляются трещины, ширину раскрытия которых необходимо проверить.

Найдем коэффициент армирования

fA = 5.65/26.5.100 = 0.0021.

По табл. V.2 находим прочность бетона на сжатие для расче* тов по второй группе предельных состояний Rbn=ll МПа. Вспомогательная характеристика:

L = 0,0324/11,0-1.0,2652 = 0,04. Относительная высота сжатой зоны бетонного сечения:

. 1,8 + (1+ 50,04)/10.0,0021-9,8

Плечо внутренней пары сил:

2 = 0,265 (1 -0,129/2) = 0,25 м.

6-421 81



Напряжение в растянутой арматуре в сечении с трещиной:

Os = 0,0324/(0,000565-0,25) = 0,229 МПа. Ширина раскрытия трещин по формуле (2.40):

Acre = Ы,5-1 -20 (3,5- 100-0,0021) X

3/--

X У 12= 0,26 мм < 0,3 мм.

Следовательно, ширина раскрытия трещин меньше предельно допустимой Осгс,и=0,3 мм для фундаментов, расположенных выше уровня грунтовых вод.

§ 11. Расчет внецентренно нагруженных фундаментов

Пример 2.15. Определить размеры подошвы и рассчитать конструкцию фундамента под колонну промышленного здания размером 40X80 см (рис. 2.17). В основании фундамента залегает песок пылеватый, плотный, насыщенный водой, имеющий удельный вес Yn = 0,0185 МН/м. Угол внутреннего трения и удельное сцепление, определенные на основе лабораторных испытаний образцов грунта, составляют соответственно ц>п=28° и Сп=0,0037 МПа. Глубина заложения фундамента d-l,2 м. В проектируемом здании подвал отсутствует. На уровне спланированной отметки земли приложена вертикальная сила Л?=1,0 МН и момент М = 0,6 МН-м (от нормативных нагрузок). Расчетные значения усилий составляют: N=3 = 1,1 МН, момента М=0,7 МН-м. Здание имеет длину L = 84 м и высоту = 20,5 м.

Решение. При действии внецентренно приложенной нагрузки форму подошвы фундамента целесообразно назначить в виде прямоугольника. Зададимся соотношением длины подошвы фундамента к его ширине 6=1,5.

В первом приближении определим площадь подошвы фундамента в предположении, что на него действует только вертикальная центрально приложенная сила. Условное расчетное сопротивле* ние грунта основания составит /?о=0,15 МПа. Тогда ориентировочная площадь фундамента по формуле (2.6):

Лф= 1,0/(0.15-1,2-0,02) = 7,81 м.

Учитывая, что фундамент является внецентренно нагруженным, увеличиваем размеры фундамента на 20 %. Тогда ориентировочная площадь подошвы фундамента составит Лф=9,4 м.

При соотношении 6=1,5 получим: 6= V 9.4/1,5=2,5 м; /= = 2,5-1,5=3,75 м.

Назначим размеры подошвы фундамента, выполненного из монолитного железобетона, 6Х/=2,5Х4 м и высоту /i=0,8 м. Найдем эксцентриситет, создаваемый моментом: е=0,6/1,0=0,6 м.

Вычислим значение 0,03/к=0,024 м. Значение е=0,6 м>0,03/к = = 0,024 м, поэтому данный фундамент необходимо рассчитать как внецентренно сжатый.

Для соотношения /./Я=84/20,5 = 4,1 по табл. 1.4 найдем значения коэффициентов условий работы Yci = 1,1 и Yc2==1,0. Коэффициент fe=l,0.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 [ 25 ] 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56