Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник Среднее фактическое давление под подошвой фундамента 0,255 + 0,0106 + 0,0082 + 0,0151 Pcv = -- , д , -~-=0,18 МПа. Условие pcpR выполняется, так как 0,18<0,187. Недонапря*. жение составляет 3,7%<10%. Следовательно, окончательно при- нимаем ленточный фундамент из блоков марки Ф16. Рассчитаем конструкцию фундамента по первой и второй группам предельных состояний. В качестве материала фундамента берем бетон класса В15. Под подошвой фундамента предусмотрена песчано-гравийная подготовка, поэтому высоту защитного слоя бетона примем равной а=3,5 см при рабочей высоте сечения ho= = 0,3-0,035 = 0,265 м. Расчетные нагрузки от веса фундамента и грунта на его обрезах: Gg= 1,1 (0,0106 + 0,0082) = 0,0207 МН; GPp= 1,2.0,0151 =0,0181 МН. Давление под подошвой фундамента от действия расчетных нагрузок по формуле (2.24): 0,28 + 0,0207 +0.0181 1,6.1 р% = -- . . - =0,199 МПа. Поперечная сила в сечении фундамента у грани стены по формулам (2.25): Q = 0,199-1 ~ = 0,Г2 МН. Проверяем выполнение условий (2.26), определив предварительно по табл. V.1 Rbt = 0,75 МПа: 0,12=0,6-0,75-1-0,265 = =0,12 МН. Условие выполняется. Следовательно, установка поперечной арматуры и ее расчет не требуются. Проверяем выполнение условия (2.27): Q = 0,199 [0,5(1,6 -0,4)-0,335] 1 = = 0,053 < 1,5-0,75-1-0,2652/0,335 = 0,235 МН. Найдем расчетную продавливающую силу по формулам (2.30): 1 6 -0,4 -2-0,265 f = 0,199-:-1 -1- = 0,067 МН. По тем же формулам мт==0,5(1 + 1) = 1 м. Проверяем прочность фундамента на продавливание по условию (2.28): 0,067< 1-0,75-1-0,265 = 0,198 МН. Следовательно, прочность фундамента на продавливание обеспечена. Изгибающий момент в сечении плиты у грани стены по формулам (2.31): М = 0,123-0,199 (1,6 -0,4)2-1 = 0.036 МН-м. в качестве рабочих стержней примем арматуру класса A-III с расчетным сопротивлением i?8 = 365 МПа (табл. V.3). Определим требуемую площадь сечения арматуры по формулам (2.32): = 0,036/0.9-0,265-365 = 0,00042 м2=4,2 см2. По табл. V.5 принимаем пять стержней диаметром 12 мм из стали класса А-П1 (5 0 A-III) с Аз = Ь,6Б см. Шаг стержней и = 20 см. Площадь распределительной арматуры Лзр=0,1 •5,09 = = 0,565 смК В ленточном фундаменте на изгиб совместно работают две консоли, поэтому увеличим вдвое площадь распределительной арматуры Л«р= 1,13 см. Принимаем шесть стержней диаметром 6 мм из стали класса A-I (6 0 6 A-I) с Л«р= 1.7 см*. Шаг распределительных стержней «=30 см. Изгибающий момент от нормативной нагрузки у грани стены по формулам (2.31): M = 0,125.0,18(l,6 -0,4)2.1 = 0,0324 МН-м. По табл. V.3 и V.4 находим значения модулей упругости арматуры и бетона: £«=200000 МПа, £б = 20500 МПа и определяем соотношение: «=200000/20500=9,8 Коэффициент армирования сечения: Hi = 5,65/30.100 = 0,0019= 0,19% ?> 0,05%. Упругопластический момент сопротивления сечения фундамента у грани стены по формуле (2.37) 1Грг= [0,292-}- 1,5.9,8-0,0019] 1.0,32 = 0,028 м». По табл. V.2 находим расчетное сопротивление бетона растяжению для второй группы предельных состояний /?г,<п = 1,15 МПа. Момент трещинообразования по формуле (2.38) Мсгс= 1,15.0,028 = 0,0322 МН-м. Проверяем выполнение условия (2.39): 0,0324>0,0322 МН-м. Условие не выполняется. Следовательно, в нижней части фундамента появляются трещины, ширину раскрытия которых необходимо проверить. Найдем коэффициент армирования fA = 5.65/26.5.100 = 0.0021. По табл. V.2 находим прочность бетона на сжатие для расче* тов по второй группе предельных состояний Rbn=ll МПа. Вспомогательная характеристика: L = 0,0324/11,0-1.0,2652 = 0,04. Относительная высота сжатой зоны бетонного сечения: . 1,8 + (1+ 50,04)/10.0,0021-9,8 Плечо внутренней пары сил: 2 = 0,265 (1 -0,129/2) = 0,25 м. 6-421 81 Напряжение в растянутой арматуре в сечении с трещиной: Os = 0,0324/(0,000565-0,25) = 0,229 МПа. Ширина раскрытия трещин по формуле (2.40): Acre = Ы,5-1 -20 (3,5- 100-0,0021) X 3/-- X У 12= 0,26 мм < 0,3 мм. Следовательно, ширина раскрытия трещин меньше предельно допустимой Осгс,и=0,3 мм для фундаментов, расположенных выше уровня грунтовых вод. § 11. Расчет внецентренно нагруженных фундаментов Пример 2.15. Определить размеры подошвы и рассчитать конструкцию фундамента под колонну промышленного здания размером 40X80 см (рис. 2.17). В основании фундамента залегает песок пылеватый, плотный, насыщенный водой, имеющий удельный вес Yn = 0,0185 МН/м. Угол внутреннего трения и удельное сцепление, определенные на основе лабораторных испытаний образцов грунта, составляют соответственно ц>п=28° и Сп=0,0037 МПа. Глубина заложения фундамента d-l,2 м. В проектируемом здании подвал отсутствует. На уровне спланированной отметки земли приложена вертикальная сила Л?=1,0 МН и момент М = 0,6 МН-м (от нормативных нагрузок). Расчетные значения усилий составляют: N=3 = 1,1 МН, момента М=0,7 МН-м. Здание имеет длину L = 84 м и высоту = 20,5 м. Решение. При действии внецентренно приложенной нагрузки форму подошвы фундамента целесообразно назначить в виде прямоугольника. Зададимся соотношением длины подошвы фундамента к его ширине 6=1,5. В первом приближении определим площадь подошвы фундамента в предположении, что на него действует только вертикальная центрально приложенная сила. Условное расчетное сопротивле* ние грунта основания составит /?о=0,15 МПа. Тогда ориентировочная площадь фундамента по формуле (2.6): Лф= 1,0/(0.15-1,2-0,02) = 7,81 м. Учитывая, что фундамент является внецентренно нагруженным, увеличиваем размеры фундамента на 20 %. Тогда ориентировочная площадь подошвы фундамента составит Лф=9,4 м. При соотношении 6=1,5 получим: 6= V 9.4/1,5=2,5 м; /= = 2,5-1,5=3,75 м. Назначим размеры подошвы фундамента, выполненного из монолитного железобетона, 6Х/=2,5Х4 м и высоту /i=0,8 м. Найдем эксцентриситет, создаваемый моментом: е=0,6/1,0=0,6 м. Вычислим значение 0,03/к=0,024 м. Значение е=0,6 м>0,03/к = = 0,024 м, поэтому данный фундамент необходимо рассчитать как внецентренно сжатый. Для соотношения /./Я=84/20,5 = 4,1 по табл. 1.4 найдем значения коэффициентов условий работы Yci = 1,1 и Yc2==1,0. Коэффициент fe=l,0. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 [ 25 ] 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 |