Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 [ 26 ] 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56

Ш Ш 300

midft

Рис. 2.17. К примеру 2.15-

/ - сварные сетки, предохраняющие стакан от обкалывания

Для прямоугольного фундамента шириной 6=2,5 м найдем расчетное сопротивление грунта основания по формуле (2.3), определив предварительно значения безразмерных коэффициентов (см. табл. 1.3) Mv=0,98, ,=4,93 и Мс=7,40:

R = bJlLL(0,98.1.2,5-0,0185 + 4,93-1,2-0,0185 +

+ 7,40-0,0037) =0,2 МПа.

В соответствии с требованиями строительных норм, для внецентренно нагруженных фундаментов максимальное краевое давление под подошвой фундамента не должно превышать 1,2/? = = 0,24 МПа.

Найдем вес грунта, лежащего на обрезах фундамента:

= 0,0185 (2,5-4- 1,6-1,2)0,4 = 0,06 МН.

Вес фундамента (см. рис. 2.17):

Оф = 0,024 (0,8-4-2,5+ 1,6-1,2-0,8) = 0,238 МН.

Найдем максимальное и минимальное краевые давления под подошвой фундамента при внецентренном нагружении по формулам (2.8):

1 +0,06 + 0,238 0,6-6 Ртах=-ГГ~.- г. .„ = 0.22 МПа;

Pmin

2,5-4 2,5-4?

1 +0,06 + 0,238 0,6-6

= 0,031 МПа.

2,5-4 2,5-42

Проверим выполнение условий (2.12): Ртах = 0,22 < 1,2/? = 0,24 МПа; Pmin = 0,031 > 0; р.р = (1 +0,06 + 0,238)/2,5-4 = 0,13</? = 0,2 .МПа.

Условия выполняются, а недонапряжение по максимальному краевому давлению составляет 8,3%<10%. Следовательно, фундамент запроектирован экономично.

Окончательно принимаем в качестве фундаментной подушки монолитную железобетонную плиту размером 2,5X4X0,8 м (см. рис. 2.17).

Рассчитаем конструкцию внецентренно нагруженного фундамента по первой и второй группам предельных состояний. В качестве материала фундамента берем бетон класса В15. Под подошвой фундамента предусмотрена песчано-гравийная подготовка, поэтому высоту защитного слоя бетона принимаем равной а=4 см, тогда рабочая высота сечения fto=0,8-0,04 = 0,76 м, ft0=0,4-0,04 = = 0,36 м.

Определим расчетные нагрузки от веса фундамента и грунта на его обрезах:

Gj= 1,1-0,238 = 0,262 МН; Gp = = 1,2.0,06 = 0,072 МН.

Максимальное давление под подошвой фуflдамента от действия расчетных нагрузок по формулам (2.8):

1,1 + 0,262 + 0,072 0,7-6 Ршах =-Jjr,-=

Напряжения в грунте под подошвой фундамента у грани башмака и у грани первого уступа по формуле (2.34):

1,1 +0,262 + 0,072 , 0,7-6 2-1,2

1 =-Tjr,-+ -IJT-

1,1 +0,262 + 0,072 OJ 2-0,6

--+ -Tj:r-

Поперечная сила у грани башмака и у грани первого уступа по формуле (2.35):

Ql =2,5(0,5-4 - 0,8) -t- = 0,65 МН;

0,248 + 0,217 Qjj = 2,5 (0,5-4-1,4) ---= 0,349 МН.

Проверяем выполнение условий (2.26), предварительно определив по табл. V.I. Rbt = 0,75 МПа: 0,65>0,6-0,75 (2,5-2-0,6)Х Х0,76=0,445 МН; 0,349<0,6.0,75-2,5 - 0,36=0,405 МН.

Условия (2.26) не выполняются, поэтому увеличим класс бетона фундамента, приняв его равным ВЗО с Rbt=l,2 МПа, и вновь проверим выполнение условий (2.26): 0,65<0,6-1,2(2,5-2-0,6)X Х0,76=0,71 МН; 0,349 <0,6-1,2-2,5-0,36 = 0,648 МН.

Условия выполняются, следовательно, при классе бетона ВЗО применение поперечных стержней не требуется.

Найдем среднее давление под подошвой фундамента от действия расчетных нагрузок:

и+Ь£±о= = „.нзмпа.

Проверим выполнение условия (2.27) по среднему давлению под подошвой фундамента: у

Q = 0,143 [0,5(4 -0,8) -0,J08] 25 = 0,543< 1,5-1,2Х ; X 2,5-0,36V0l08 = 7,29 МН.

Условие выполняется.

Находим средний периметр пирамиды продавливання и рас-счетную продавливающую силу по формулам (2.30):

«т = 0,5 (1,2+ 2,5) = 1,85 м;

F, =-0,5.2,5(4- 1,6-2-0,76) = 0,121 МН

и проверяем выполнение условия (2.28): 0,121<1 • 1,2-1,85-0,76= = 1,68 МН.

Условие выполняется. Проверим фундамент на продавливание у первой ступени фундамента. Средний периметр пирамиды продавливаиия и расчетная продавливающая сила по формулам (2.30):

«„ = 0,5 (2,5+1,3)= 1,9 м; F„= ---0,5.2,5(4 -2,8 -2.0,36) = 0,066 МН.

Проверяем выполнение условия (2.28): 0,066<Ы,2-1,9Х Х0,36=0,82 МН. Следовательно, прочность фундамента на продавливание обеспечена.

Рассчитаем прочность нормальных сечений фундамента, определив предварительно изгибающие моменты у грани башмака и у грани первого уступа по формулам (2.36):

М, =2,5(0,5-4 -0,8)2 -у-- = 0,409 МН-м;

2-0,248 + 0,217 М„ = 2,5(0,5-4-1,4)2- -= 0,107 МН-м.

В качестве рабочих стержней примем арматуру класса А-П с расчетным сопротивлением Rs -280 МПа (табл. V.4).

Определим требуемую площадь сечения арматуры по формулам (2.32):

Л,, = 0,409/0,9-0,76-280 = 0,0021 м2 = 21 см2; jj = 0,107/0,9-0,36-280 = 0,0012 м2 = 12 см.

Принимаем 13 стержней диаметром 16 мм из стали класса А-П (13016 /4-11) с Л, = 26,14 см2 Шаг стержней «=20 см.

В направлении меньшей стороны фундамента определим площадь сечения арматуры по среднему напряжению в грунте.

Изгибающий момет в сечениях у грани башмака и первого уступа фундамента по формулам (2.31):

М, = 0,125-0,143 (2,5 - 1,2)24 = 0,121 МН-м; /И„= 0,125-0,143 (2,5-1,3)24 = 0,103 МН-м.

Требуемая площадь сечения арматуры, в продольном направлении:

Л„ = 0,121/0,9-0,76-280 = 0,0006 м2 = 6 см2; Лн = 0,103/0,9-0,36-280 = 0,0011 м2=11 см2.

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 [ 26 ] 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56