Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник Ш Ш 300 midft Рис. 2.17. К примеру 2.15- / - сварные сетки, предохраняющие стакан от обкалывания Для прямоугольного фундамента шириной 6=2,5 м найдем расчетное сопротивление грунта основания по формуле (2.3), определив предварительно значения безразмерных коэффициентов (см. табл. 1.3) Mv=0,98, ,=4,93 и Мс=7,40: R = bJlLL(0,98.1.2,5-0,0185 + 4,93-1,2-0,0185 + + 7,40-0,0037) =0,2 МПа. В соответствии с требованиями строительных норм, для внецентренно нагруженных фундаментов максимальное краевое давление под подошвой фундамента не должно превышать 1,2/? = = 0,24 МПа. Найдем вес грунта, лежащего на обрезах фундамента: = 0,0185 (2,5-4- 1,6-1,2)0,4 = 0,06 МН. Вес фундамента (см. рис. 2.17): Оф = 0,024 (0,8-4-2,5+ 1,6-1,2-0,8) = 0,238 МН. Найдем максимальное и минимальное краевые давления под подошвой фундамента при внецентренном нагружении по формулам (2.8): 1 +0,06 + 0,238 0,6-6 Ртах=-ГГ~.- г. .„ = 0.22 МПа; Pmin 2,5-4 2,5-4? 1 +0,06 + 0,238 0,6-6 = 0,031 МПа. 2,5-4 2,5-42 Проверим выполнение условий (2.12): Ртах = 0,22 < 1,2/? = 0,24 МПа; Pmin = 0,031 > 0; р.р = (1 +0,06 + 0,238)/2,5-4 = 0,13</? = 0,2 .МПа. Условия выполняются, а недонапряжение по максимальному краевому давлению составляет 8,3%<10%. Следовательно, фундамент запроектирован экономично. Окончательно принимаем в качестве фундаментной подушки монолитную железобетонную плиту размером 2,5X4X0,8 м (см. рис. 2.17). Рассчитаем конструкцию внецентренно нагруженного фундамента по первой и второй группам предельных состояний. В качестве материала фундамента берем бетон класса В15. Под подошвой фундамента предусмотрена песчано-гравийная подготовка, поэтому высоту защитного слоя бетона принимаем равной а=4 см, тогда рабочая высота сечения fto=0,8-0,04 = 0,76 м, ft0=0,4-0,04 = = 0,36 м. Определим расчетные нагрузки от веса фундамента и грунта на его обрезах: Gj= 1,1-0,238 = 0,262 МН; Gp = = 1,2.0,06 = 0,072 МН. Максимальное давление под подошвой фуflдамента от действия расчетных нагрузок по формулам (2.8): 1,1 + 0,262 + 0,072 0,7-6 Ршах =-Jjr,-= Напряжения в грунте под подошвой фундамента у грани башмака и у грани первого уступа по формуле (2.34): 1,1 +0,262 + 0,072 , 0,7-6 2-1,2 1 =-Tjr,-+ -IJT- 1,1 +0,262 + 0,072 OJ 2-0,6 --+ -Tj:r- Поперечная сила у грани башмака и у грани первого уступа по формуле (2.35): Ql =2,5(0,5-4 - 0,8) -t- = 0,65 МН; 0,248 + 0,217 Qjj = 2,5 (0,5-4-1,4) ---= 0,349 МН. Проверяем выполнение условий (2.26), предварительно определив по табл. V.I. Rbt = 0,75 МПа: 0,65>0,6-0,75 (2,5-2-0,6)Х Х0,76=0,445 МН; 0,349<0,6.0,75-2,5 - 0,36=0,405 МН. Условия (2.26) не выполняются, поэтому увеличим класс бетона фундамента, приняв его равным ВЗО с Rbt=l,2 МПа, и вновь проверим выполнение условий (2.26): 0,65<0,6-1,2(2,5-2-0,6)X Х0,76=0,71 МН; 0,349 <0,6-1,2-2,5-0,36 = 0,648 МН. Условия выполняются, следовательно, при классе бетона ВЗО применение поперечных стержней не требуется. Найдем среднее давление под подошвой фундамента от действия расчетных нагрузок: и+Ь£±о= = „.нзмпа. Проверим выполнение условия (2.27) по среднему давлению под подошвой фундамента: у Q = 0,143 [0,5(4 -0,8) -0,J08] 25 = 0,543< 1,5-1,2Х ; X 2,5-0,36V0l08 = 7,29 МН. Условие выполняется. Находим средний периметр пирамиды продавливання и рас-счетную продавливающую силу по формулам (2.30): «т = 0,5 (1,2+ 2,5) = 1,85 м; F, =-0,5.2,5(4- 1,6-2-0,76) = 0,121 МН и проверяем выполнение условия (2.28): 0,121<1 • 1,2-1,85-0,76= = 1,68 МН. Условие выполняется. Проверим фундамент на продавливание у первой ступени фундамента. Средний периметр пирамиды продавливаиия и расчетная продавливающая сила по формулам (2.30): «„ = 0,5 (2,5+1,3)= 1,9 м; F„= ---0,5.2,5(4 -2,8 -2.0,36) = 0,066 МН. Проверяем выполнение условия (2.28): 0,066<Ы,2-1,9Х Х0,36=0,82 МН. Следовательно, прочность фундамента на продавливание обеспечена. Рассчитаем прочность нормальных сечений фундамента, определив предварительно изгибающие моменты у грани башмака и у грани первого уступа по формулам (2.36): М, =2,5(0,5-4 -0,8)2 -у-- = 0,409 МН-м; 2-0,248 + 0,217 М„ = 2,5(0,5-4-1,4)2- -= 0,107 МН-м. В качестве рабочих стержней примем арматуру класса А-П с расчетным сопротивлением Rs -280 МПа (табл. V.4). Определим требуемую площадь сечения арматуры по формулам (2.32): Л,, = 0,409/0,9-0,76-280 = 0,0021 м2 = 21 см2; jj = 0,107/0,9-0,36-280 = 0,0012 м2 = 12 см. Принимаем 13 стержней диаметром 16 мм из стали класса А-П (13016 /4-11) с Л, = 26,14 см2 Шаг стержней «=20 см. В направлении меньшей стороны фундамента определим площадь сечения арматуры по среднему напряжению в грунте. Изгибающий момет в сечениях у грани башмака и первого уступа фундамента по формулам (2.31): М, = 0,125-0,143 (2,5 - 1,2)24 = 0,121 МН-м; /И„= 0,125-0,143 (2,5-1,3)24 = 0,103 МН-м. Требуемая площадь сечения арматуры, в продольном направлении: Л„ = 0,121/0,9-0,76-280 = 0,0006 м2 = 6 см2; Лн = 0,103/0,9-0,36-280 = 0,0011 м2=11 см2. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 [ 26 ] 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 |